某大桥现浇简支箱梁贝雷梁支架预压报告.docx

某大桥现浇简支箱梁贝雷梁支架预压报告目录一、支架预压目的3二、预压方法3三、预压过程5四、钢管支架的预压数据6五、理论跨中绕度预估10六、预压数据分析10七、预压分析及数据采纳11八、预拱度设置11一、支架预压目的通过对现浇箱梁的施工支架加载预压，检查箱梁施工支架的承载力及其稳定性。通过测试得出在实体荷载作用下支架的弹性和非弹性变形参数，为后期箱梁施工中底模预拱度设置提供依据，保证箱梁结构线形符合施工图纸要求。二、预压方法支架预压取张坞大桥5号墩6号台跨箱梁支架范围27.5m段作支架预压段。根据施工图纸，按1.2的恒载分项系数计算得预压段箱梁自重(包括钢筋、钢绞线等786.02t)X12+模板重量(79.39t)+附加荷载(12t)=1034.6t,加载最大荷载为该箱梁梁段自重的12倍。加载采用1.2m×1.2m×1.0m的编织袋，每袋装土碎石土自重约12吨。整个预压加载过程模拟实际混凝土施工时的荷载分布，按照先二端底板，再腹板，最后堆载顶板和翼板的顺序进行，并分三级进行加载，各级加载重量及间隔时间如下表5号墩6号台跨现浇箱梁施工支架分级加载和卸载重量表分级加载值(吨)持荷载时间加载前(0)0/第一级荷载(50%)431.124小时第二级荷载(100%)865.4112小时第三级荷载(120%)1034.672小时卸载(0)0/箱梁施工“预压-卸载”试验流程图加载过程中配重块的堆载形式如下图（图一一级加载二级加载三级加载第一组二个人，一人负责指挥加载编织袋，一人记录编织袋的重量；第二组二个人，负责挠度测量和数据记录；第三组三人负责测试中对施工支架进行直接检查和作必要的调整。测量人员分别在加载前、一级加载后、二级加载后、满载后及卸载后，对施工支架顶部的箱梁底模面进行监测。依据箱梁受力状态具有代表性的位置布置测点，各测点进行编号，测点设置在贝雷梁底面，测点平面布置如（图二）所示。支点图二支架预压监测点平面布置图满载持荷后做好测量监测工作并记录数据，当每天的平均沉降小于3mm方可卸载。卸载后的测点再测一次，计算出支架的弹性、非弹性变形，为以后施工做好准备。预压过程中对支架的27个观察点共进行了9次测量。变形观测采用国家三等水准仪精度等级要求和变形观测尺进行了详细的沉降观测。三、预压过程1、09年11月20日上午，项目经理及总工带领项目部安质部主任、质检工程师及施工员对支架进行预压前自检，随后邀请监理工程师对支架进行检查验收。下午召集预压试验的相关人员进行预压试验的技术交底。2、09年11月21日上午9时，项目技术人员在贝雷梁上取定预压范围和配重块的加载顺序及堆放形式。测量人员根据预压方案分别在贝雷梁底和钢桶上布设沉降观测点，同时对各观测点进行初始数据的采集。3、09年11月22日，做好预压试验前的吊车就位及吊装场地的建立确认等前期准备工作。利用汽车起重机吊装编织吨袋，并在贝雷梁上有序的放置。4、09年11月23日上午9时30分，加载完431.It的一级加载预压。5、09年11月24日上午9时30分，测量人员分别对支架和贝雷梁各观测点进行沉降观测，做好测量记录。21时完成862.2t的二级加载预压。6、09年11月25日上午9时，测量人员进行对各观测点的沉降观测，做好测量记录。7、09年11月26号上午10时完成1034.6t的三级加载预压。8、09年11月27日上午9时和下午15时分别对各观测点进行沉降观测，并做好观测记录。9、09年11月28日上午8时，对各观测点进行沉降观测，并做好观测记录。10、09年11月29上午9时，对各观测点进行沉降观测，并做好观测记录。11、11月29日下午4时左右分析此加载过程的沉降量，认为可对支架进行卸载。12、09年11月30上午10时，全部卸载完，测量人员对各观测点进行沉降观测，并做好观测记录。13、现场加载及观测完毕，测量人员对整个试验的观测数据进行整理分析。整理出附表张坞大桥5#墩6#台箱梁支架预压沉降观测表四、钢管支架的预压数据1、根据预压过程中对27个观测点的观测数据，不难发现，贝雷梁沉降也是主要集中在加载过程中，尤其是一级加载后的变形量较大，二级加载后的沉降量未超过一级加载，三级加载后的沉降量未超过二级加载。三级加载完成后观测点的最大累计沉降量为137mm,最小累计沉降量有19.7mm。持载3天以后，沉降基本稳定，截至30日卸载前，沉降变化量均在3mm以内。具体观测数据详见附表13,分析图如下：加载50%变形量右侧腹板处X.9IOmm'16.5m26mm44mm46mm左侧腹板处30mm,40mm,50mm,60mm丈9*2.7mm47mm47mm20mm(23mm29.50n47mm梁中心处4.5mm12.4mtn加载100%变形量右侧腹板处梁中心处左侧腹板处加载120%变形量OnunIOmm20mm-4-i.20mm30mm'40mm'50un'60mm'70nun80un90mm100mmHomn'I2033mm83mm107mm116nun61.5mm./20.Imm88.Imni右侧腹板处IO1nun212.2Onun"IOmm'20mra26m30m'、40un'50mm'60mm'.70m>-66mm80m>'90mm'100mm'110mm120mm'130mm'14Onn梁中心处左侧腹板处加载100%和卸载缺时沉降量对比图2沉降值"-it1OmmIOmm20mm30n40mm50rm60mm70MB80mm90mmIOOmm1-819nn上99mma14mm49n右侧腹板处OmmIomfn20wn30mm40Mm50mm60mm70m80mm90nIOOrnm12.5mmZ7nn梁中心处3-1OmmIOmm'20J24,30mmiJmm40m'50mm60tnm,70mm'80m'90mm'IOOnxn'3-2Iamm43mm3-317mmC,24m3-619nm3.73-83-90nm6-6w10mm/a36mm47m64mm92un83mm80un左侧腹板处从上述图中均可以明显看到，一级加载(50%)后的最大沉降量发生在1-41-6、2-42-6、3-43-6区域，为52mm；二级加载(100%)后的最大沉降量为48mm,发生在1-41-6、2-42-6、3-43-6区域；三级加载(120%)后的最大沉降量为37mm,发生在1-41-6、2-42-6、3-43-6区域。加载完成后的最大累计沉降量为137mm,最小累计沉降量为19.7mm。支架的沉降量在11月29日(即加载的第8天)基本稳定，加载120%持载后期变化量在3mm范围内。卸载后支架出现回弹现象，在支座处最小回弹量为I1mm,在跨中处最大回弹量为96mmo预压完成后的支墩总沉降量的最大值为38mm,最小值为19.7mm,平均每次沉降量为9.6mm(共三次)。按支架100%荷载时所产生的最大累计沉降量为100,卸载后的最大回弹量为71,卸载后支架各观测点最大累计沉降量为45mm。五、理论跨中挠度预估支架接触面非弹性变形9mm,支架跨中销接引起挠度25mm,支架跨中弹性变形63,累计跨中变形为63+25+9=97mm0六、预压数据分析经与理论数据相比较，基本是吻合的。1、跨中曲线比腹板处曲线下沉量大的原因分析支架贝雷梁桁架横向按不均匀分布，腹板处较密。2、下沉线曲线个别处不平顺，个别数据差异的原因如下：测量时因为人为读数误差造成个别支座处下沉量较大，主要是个别砂漏筒不平整，以后施工要给予以特别注意，要执行灌水加以密实，并适当预压密实。七、预压分析及数据采纳1、经张坞大桥第6跨现浇箱梁桁架预压，通过数据和图像分析，认为贝雷梁的体系的承载能力和变形量均满足箱梁现浇施工要求。2、支架接触面非弹性变形按10取值；支架跨中销接引起变形按15mm取值；支架跨中弹性变形按65mm取值；累计跨中变形量为80mm。八、预拱度设置1、预拱度组成支架现浇箱梁预拱度主要由二方面组成。支架沉降变形量施工时实际支架沉降变形量通过预压来确定，跨中变形量90mmo梁体自身变形量梁体自身变形量主要混凝土收缩徐变、预应力张拉、二期恒载、运营荷载引起的拱度。跨中静活载挠度5.7mm,其他各项理论计算值详见表1-1。除跨中外其他位置的反拱值按二次抛物线过渡计算。表1-1跨中设计理论变形量表序号项目名称二期恒载120140KNm直线梁有声屏障140160KNm曲线梁无声屏障1扣除自重影响后预应力产生的上拱度（mm）10.310.82理论计算跨中反拱值（幽）（运营状态下）17.918.13理论计算残余徐变拱度值（mm）6.96.72、预拱度设置贝雷片桁架预拱度设置各点的施工预拱度设置分别按：施工预拱度=支架变形值+设计预拱度。设计预拱度=静活载挠度+理论计算跨中反拱值-扣除自重影响后预应力产生的上拱度-计算残余徐变拱度值。桥梁的设计预拱度按二次抛物线变化计算各点的设计预拱度，即：x=(1-4XV12),对于已进行预压区段，根据如下公式调整各测点底模标高：底模顶面标高=梁底设计标高+÷x预拱度设置值贝雷桁架纵向预拱度设置值见下表：单位：mm点号123456789非弹性变形101010101010101010弹性变形0356075807560350设计预拱度035666530累计反拱度0386581868165380同时，在梁体混凝土实际施工时，还需要继续对钢管支架进行变形观测，观测时间分别为：支架搭设完毕(模板未安装)、模板拼装完毕、箱梁混凝土浇筑完毕，在后续施工中进行调整，指导施工。