外墙脚手架施工方案两篇.docx
脚手架施工方案目录一、工程概况二、设计依据及构造要求三、使用材料四、脚手架的计算五、搭设技术措施六、地基处理七、搭设工艺流程、搭设图八、架子的验收、使用及管理九、架子搭设安全技术交底一、工程概况柳林宝塔为一南方类型仿古建筑,框架结构9层,建筑面积1150平方米.施工现场“三通一平”工作已就绪。二、设计依据及构造要求1、本计算根据：中国建筑出版社建筑施工脚手架实用手册；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)建筑结构荷载规范(GB50009-2001)工程设计图纸及地质资料等2、施工中不允许超过设计荷载。3、小横杆、大横杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。而剪力撑、斜撑和连墙件主要保证脚手架整体刚度和稳定性的。并且加强抵抗垂直和水平作用的能力。而连墙件则承受全部的风荷载。扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。4、搭设要求：沿宝塔一圈环行扣件式双排钢管脚手架，单排每圈共58个立杆。5、采用本方案取最大搭设高度50m进行验算；6、采用48X3.5mm双排钢管脚手架搭设，立杆横距b=1.3m,内（外）主杆纵距1=135（1.50）m,内立杆距墙0.5m,脚手架步距h=1.5m0按照施工进度的要求，考虑2层脚手板同时施工（从地面I.5m开始每1.5m设一道），共33层。连墙件采用2步3跨固定式硬拉接。脚手架与建筑物主体结构连接点的位置，其竖向间距Hh=2h=2×1.5=3.0m,水平间距每11=31=1.35*3=4.05m设1根。7、剪刀撑在外侧立面整个长度和高度上连续设置；横向斜撑每隔6跨设置一道，在同一节间呈“之”字形连续布置。8、架子在底部、上部、中部每隔8米设腰带加强。三、使用材料1、钢管宜采用力学性能适中的Q235A（3号）钢，其力学性能应符合国家现行标准炭素结构钢（GB700-89）中Q235A钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。2、钢管设计选用外径48m,壁厚3.5m的无缝钢管。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.5m,小横杆长度1.5mO3、根据可铸铁分类及技术条件（GB978-67）的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于Inin1。6、扣件表面应进行防锈处理。7、脚手板应采用杉木制作，厚度不小于50mm,宽度大于等于20Omnb长度为4-6m,其材质应符合国家现行标准木结构设计规定（GBJ588）中对II级木材的规定，不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。8、钢管及扣件报皮标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。9、外架钢管采用金黄色，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。四、计算书：双排落地脚手杆，立杆排距1.3米，立杆纵向间距1.5米；呈环行布置(环行内直径为25米)；水平杆件步距1.5米；总高50米。48(3.5mm)无缝钢管，A=4.89cm2;3.84kg/m;1=12.19cm4；w=5.08cm3;i=1.58cm.验算脚手架的强度和稳定性。计算依据(1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)(2)建筑结构荷载规范(GB50009-2001)(3)工程设计图纸及地质资料等(一)、横向水平杆强度验算1、施工均布荷载标准值：结构施工阶段按两层作业，每层3.0KNf;装修施工阶段按两层作业，每层2.0KN/而。脚手板均布活荷载标准值：0.35KNm2o满铺脚手板层横向水平杆间距0.75米2、抗弯强度验算横向水平杆件上线荷载标准值：qk=(3+0.35)*0.75=2.51KNm;横向水平杆件上线荷载设计值：q=(1.4*3+1.2*0.35)*0.75=3.47KNm;考虑活荷载在横向水平杆件上的最不利布置，验算弯曲正应力、挠度不计、悬挑荷载，但计算支座最大支反力时要计入悬挑荷载：Mmax=qU28=3.47*1.328=0.72KNm;=Mmaxw=0.72*1065.08*103=141.73Nmm2<205N/mm2满足要求。3、变形验算按JGJ130-2001中5.1.8的要求，挠度不应超过1/150=1200/150=8mm或10mm；=5qk1b4384EI=5*2.51*13004384*2.06*IO5*12.19*104=3.72mm<6mm.满足要求。（二）、纵向水平杆强度验算小横杆间距a取0.75米，双排架纵向水平杆按3跨（每跨中部均有集中活荷载分布）计算：1、抗弯强度验算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值：F=0.5*q1b=0.5*3.47*1,3=2.26KNMmax=0.175q1a=0.175*2.26*1.5=0.59KNm;=Mmaxw=0.59*1065.08*103=116.14Nmm2<205N/mm22、挠度验算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值：Fk=0.5*qk1b=0.5*2.51*1.3=1.63KN;Y=1.146Fk1a31OOEI=1.146*1.63*1000*15003100*2.06*IO5*12.19*104=2.51mm<6mm.满足要求。（三）、连接扣件抗滑承载力计算直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值按JGJ130-2001中表5.1.7取Rc=8KNo构配件（脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网）自重标准值产生的轴向力Ng2K见后边计算；施工荷载标准值产生的轴向力NGqK=O.5（U+0.3）1a*Qk=0.5*1.6*1.5*3=3.6KN.；纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向设计值：R=（1.2NG2k+1.4Nqk）2=1.2*1.95+1.4*3.6=7.38KN<8KN满足要求。（四）、立杆稳定性计算1、竖向荷载施工均布活荷载标准值按结构阶段两层施工考虑：Qk=2*3=6KNm2;脚手板自重标准值按满铺4层考虑：Qp1=4*0.35=1.4KNm2;栏杆、脚手板挡板自重标准值：Qp2=2*0.14=0.28KN/m;密目网自重：EQP3=0.005KN/肝2、验算长细比长细比入=kUh/i按JGJI30-2001中表5.3.3,长度系数取R=I.5;演算杆件长细比时k取1.0,计算立杆稳定系数时k取1.155；K=1.0,=khi=1.0*1.5*150/1.65=136.4<210,满足要求。K=1.155,=kuhi=1.155*1.5*150/1.65=157.5,根据此长细比查JGJ130-2001附录C得稳定系数：=0.3053、考虑风荷载时计算密目网全封闭架的挡风系数安全密目网的网目密度为2300目/10OCm2,每目孔隙面积为Ao=I.3m其挡风系数：=1.2*(100-nA0)/100=0.841;敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数查JGJ130-2001附录A表A-3得92=0.083；则密目网全封闭架的挡风系数=÷2+21.2=0.866。4、风荷载柳林县基本风压为：0.35KNm2;县城内地面粗糙度为C类,立杆底部风压变化系数Uk0.74;风载体形系数Us=1.3=1.3*0.866=1.1258;立杆底部作用于脚手架上的水平风载：Wk=0.7sZWo=O.7*0.74*1.1258*0.35=0.204KNm2.风载对立杆产生的弯矩：Mw=O.85*1.4*Wk1ah210=0.85*1.4*0.204*1.5*1.5210=0.082KN.m5、计算组合风载时立杆段轴向力设计值脚手架结构自重标准值产生的轴向力，查JGJ130-2001中附录A表A-I得：gk=0.1337KNmNGiK=Hsgk=gk*H1-0.001H=0.1337*50(1-0.001*50)=7.04KN;构配件(脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网)自重标准值产生的轴向力：Ng2k=0.5(1b+0.3)1a*Qp1+Qp2+Qp3=0.5*(1.3+0.3)*1.5*1.4+0.28*1.5+0.005*1.5*50=1.95KN施工荷载标准值产生的轴向力：Ngqk=0.5(1b÷0.3)U*Qk=0.5*1.6*1.5*6=7.20KN.组合风载时立杆的轴向力设计值：N=1.2*(Ngk+Ng2k)+0.85*1.4*Ngqk=1.2*(7.04+1.95)+0.85*1.4*7.20=19.36KN不组合风载时立杆的轴向力设计值：N=1.2*(Ngk÷Ng2k)+1.4*Ngqk=1.2*(7.04+1.95)+1.4*7.20=20.87KN6、立杆的稳定性验算组合风载时：NA÷Mww=19.36*1000/0.305*489+0.082*1000000/5.08*1(MM)=129.81+16.14=145.95Nmm2<205N/mm2满足要求。不组合风载时：NA=20.87*1000/0.305*489=139.93Nmm2<205N/mm2满足要求。(五)、连墙杆件计算1、扣件连接抗滑承载力验算连墙件均匀布置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位，按50米考虑。风压变化系数为1.67,贝U：Wk=0.7UsUzwo=0.7*1.67*1.1258*0.35=0.46KNm2.连墙件轴向力设计值：N1=N1w+No=1.4*0.46M.5*3+5=13.69KN<2Rc=16KN所以，连墙件与外架的连接最少采用2只扣件；与建筑物的连接也不应少于2只扣件(或相当于16KN的拉结力)。2、连墙件的稳定性验算杆的两端均采用直角式扣件与外架和建筑物连接，杆件的计算长度可取脚手架距离墙的距离，取1o=O.5米；长细比=1oi=501.65=30.3<150根据此长细比查JGJ130-2001附录C得稳定系数：=0.961;则：NA=13.96*1000/0.961*489=29.7IN/mm2<205N/mm2满足要求。(六)、立杆地基承载力计算上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=20.87KN;地基土经过处理后地基承载力标准值达到240KNf,则地基承载力设计值：fg=Kcfgk=0.4*240=96KNm2；假设采用0.15米宽的型钢垫板，作用长度取1.5米，则基础底面面积A=1.5*0.15=0.22512立杆基础底面平均压力：NA=20.870.225=92.76KNm2<96KNm2满足要求。五、搭设技术措施1、外架搭设(1)立杆垂直度偏差不得大于架高的1/200。(2)立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3,同一步内不允许有二个接头。
