m空心板梁预应力张拉计算书.docx
漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部-6-18一、张拉条件1。二、张拉措施1三、张拉程序。错误!未定义书签。四、锚具、钢绞线1五、钢绞线的穿束。1六、千斤顶、油表错误!未定义书签。七、张拉操作1八、实际伸长量的计算和测量2九、伸长率时计算2。十、预应力钢束的封头。错误!未定义书签。十一、施加预应力的注意事项2。十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表2。十三、钢绞线伸长量计算4十四、孔道压浆。6十五、安全措施6十六、预应力施工人员和机具登记表7后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书一、张拉条件碎强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不不不小于14d,方可张拉。二、张拉措施所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主,以伸长量做校验,实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉,查明因素。三、张拉程序Of初应力(10%)-25%应力-50%应力-75%应力-1.0应力(持荷2min)后锚固,张拉顺序为："o13.0m(h=0.7m)简支梁O张拉顺序为：左N1右N2-右N1f左-mm钢束应对称交错逐渐加载张拉；四、锚具、钢绞线本工程采用YMI5系列锚具。钢绞线采用15.2mm钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检查书,并送有关检测单位进行效验。五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入,钢绞线采用切断机切断。预应力钢束明细表,如下:板位钢束,J-参数计算长度(mm)下料长度(mm)延伸量(Inm)束数预应力钢束共长(m)张拉端锚具(套)波纹管总长(m)螺旋筋总长(In)中板1m=3126061380639.7227.64X15-324.712.12n=3126341383439.2227.74X15-324.712.1边板1m=4126061380639.7227.64X15-424.616.82n=3126341383439.2227.74X15-324.712.1六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定,千斤顶的工作架由钢管焊接而成,升降采用倒链进行抬升。七、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳,回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程究竟。梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力求同步工作。八、实际伸长量的计算和测量初应力数值达到后,应在预应力钢束的两端精确的标以记号,预应力钢束的伸长量从记号起量,张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。1=11+12;11从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量；12-初始拉力如下推算伸长量（相邻级的伸长度）；九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值X100%,张拉过程中该误差应不不小于6%。十、预应力钢束的封头张拉工序完毕后经监理工程师批准后，对外露钢绞线进行切割,锚固后的外露长度必须满足10-5Omm的规定。封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧,保证压浆质量。H一、施加预应力的注意事项1、钢束中的每一根钢绞线应从相相应的锚环孔中穿出，不容许浮现钢绞线拧筋现象。2、锚具中心线与孔道中心线重叠。3、张拉机油箱应保持85%的油位，局限性时用相投油液补充。4、持续张拉油泵的千斤顶的油管应保持清洁，连接时要紧密不时漏油。5、张拉机具浮现不正常现象，应重新进行效验。十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表锚下控制力：。.75fpk=0.75×1860=1395Mpa单根15.2钢绞线张拉力=1395X106×1.4×10-4=195300(N)=195.3(KN)(140mm2为单根15.2钢绞线截面面积)各线性回归方程详见“千斤顶标定报告”。中梁、边梁各级张拉应力详见下表:龙江小桥13m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算千斤顶编号：0#,油压表编号：.3.347张拉力(x：KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518x+0.454,梁板类型钢束编号钢绞线根数张拉阶段张拉控制力(KN)油压表A读数A(Mpa)分段理论伸长量a(mm)累计A理论A伸长量(mm)中梁13110%195.358.593.494.74.7225%195.3146.488.047.0411.74350%195.3292.9515.611.7423.483475%195.3439.4323.2211.7435.225100%195.3585.930.8011.7446.97N23110%195.358.593.494.74.7225%195.3146.488.047.0811.78350%195.3292.9515.6311.7823.56475%195.3439.4323.2211.7835.335100%195.3585.930.8011.7847.11千斤顶编号：1#,油压表编号：.3.378张拉力（x：KN）与油压（y：MPa）回归方程：y=0.0518x+0.236,梁板类型钢束编号钢绞线根数张拉阶段张拉控制力（KN）油压表读数MMPa）分段理伸长量a（mm）累计A理申长量（mm）中梁N13110%195.358.593.274.74.7225%195.3146.487.827.0411.74350%195.3292.9515.4111.7423.48475%195.3439.4323.0011.7435.225100%195.3585.930.5911.7446.97N23110%195.358.593.274.74.7225%195.3146.487.827.0811.78350%195.3292.9515.4111.7823.56475%195.3439.4323.0011.7835.335100%195.3585.930.5911.7847.11龙江小桥13In预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算千斤顶编号：0#,油压表编号：.3.347张拉力(x：KN)与油压(y:MPa)回归方程：y=0.0518x+0.454,梁板类型钢束编号钢绞线根数张拉阶段张拉控制力(KN)油压表读数A(Mpa)分段理论A伸长量(mm)累理论伸长量a(im)110%195.378.124.504.74.7225%195.3195.310.577.0411.74Ni4350%195.3390.620.6911.7423.48475%195.3585.930.8011.7435.22边梁5100%195.3781.240.9211.7446.97110%195.358.593.494.74.7N13225%195.3146.488.047.0811.78350%195.3292.9515.6311.7823.56475%195.3439.4323.2211.7835.335100%195.3585.930.8011.7847.11千斤顶编号:1#,油压表编号：.3.378张拉力(x：KN)与油压(y:MPa)回归方程:y=00518x+0.236,梁板类型钢束编号钢绞线根数张拉邛介段张拉控制力(KN)油压表读数(Mpa)分理论伸长量(mm)累计理论伸长量(mm)110%195.378.124.284.74.7225%195.3195.310.357.0411.74N14350%195.3390.620.4711.7423.48475%195.3585.930.5911.7435.22边梁5100%195.3781.240.7011.7446.97110%195.358.593.274.74.7N23225%195.3146.487.826.9611.66350%195.3292.9515.4111.6623.33475%195.3439.4323.0011.6634.995100%195.3585.930.5911.6646.65十三、钢绞线伸长量计算Pp=P(1-e-ckx+1)(kx+)1=Pp×1/Ap×EpPp一预应力筋平均张拉力(N)P一预应力筋张拉端的张拉力(N)e一常数9=2.7183)k一孔道偏差摩擦系数(取O.0015)x一从张拉端至计算截面积的孔道长度，该长度应加上千斤顶和锚具的工作长度350mmoU一孔道摩擦系数(取O.25)0一从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和(1-预应力筋长度(mm)AP-预应力筋的截面面积(mm2)(取140mm2)EP-预应力筋的弹性模量(取1.95×105Nmm2)当每束钢绞线中钢绞线根数发生变化时，只是增长张拉力,单根钢绞线伸长量不变。分段具体计算见下表：龙江小桥13m预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算(ND恻纹戏湖号预感力筋分段«1应力筋分段长度1A<m)局停偏物对摩探孙影响系数k分段中分曲戏的切税央角和O(rad)预应力筋和孔道救啊摩爆系数U张技控制力(KN)预应A力筋截面Ap<mm2)饮曲力筋舛性涮(Nmn2)k+Oa(x单位:In)ekx+8>分段起点张拉上力f,q*(KN)
