茅洲河国道主桥连续梁施工方案.docx

107国道三期改造工程道路土建工程第8协议段107国道茅洲河主线桥3#6#轴线现浇砂持续梁板施工方案中国第一冶金建设有限责任企业107国道（宝安段）三期改造工程第8协议段项目经理部2023年9月107国道茅洲河一4桥3#6#轴线现浇碎持续梁板施工方案一、概况茅洲河主线桥拓宽改造工程是107国道宝安段（三期）改造工程 （机场立交-塘下涌立交段）工程设计的一种分项，该主线桥上跨茅洲 河，新建桥梁布置在原有老桥的东西两侧。东侧主线桥全长730. 614 米，西侧主线长718.572米。东西线的主桥分0#44#轴线共为44 跨，和老桥同样全桥共分5联，分联的位置与原有老桥相似由于部分 桥梁处在平曲线上和缓曲线上，桥梁日勺东西侧主线桥日勺跨径则不尽相 似，大部分日勺跨径均为16米和20米左右。3#6#轴线的桥梁处在变 宽段，3#轴线处单幅为10. 95米逐渐变窄至6#轴线处单幅为7. 45米 （标段宽）。其他全桥均采用先张法预应力混凝土预制空心板，在制 作场预制好后再进行桥面装配。本施工方案重点简介的3#6#轴线 变宽段现浇碎持续梁板施工工艺。3#、6#轴线桩基桩径为150Cm （双桩基）柱径为 120cm （双柱）， 3#盖梁全宽1070cm,梁板架在盖梁上。3#轴线处梁板全宽1095cm, 6#轴线处盖梁全宽745cm,梁板全宽745cmo 4#、5#桩基桩径为150cm, 桩径为120CnI （双桩基双柱），在桩与柱日勺变径处设一承台，柱顶直 接支撑碎持续梁板O在以上各个工序结束后进入现浇碎持续梁板的施Xo主线东西两侧3#6#轴线现浇碎持续梁板施工措施相似，先施工西侧后施工东侧。二、现浇钢筋碎梁板施工措施3#6#轴线对应下部构造为 31、32、33、34、41、42、43、 4-4、5-1、5-2、5-3、5-4、6-1、6-2> 6-3> 6-4 桥墩，设计长度 47. 943 米，平面线型处在缓直线上，跨径布置为：15. 95 m +16. 038 m+15. 948 mo采用等高度(梁高0.75m)钢筋硅持续梁，底板宽7. 0m,翼梁宽 从3#轴线(2×1.975 m)变至6#轴线(2X0. 225 m)梁体采用C40 混凝土现浇，全桥混凝量：东侧278.9 m3,西侧279.4口3。1、编制根据本施工方案日勺编制按照如下文献的规定进行(1)深圳市政工程设计院设计日勺茅洲河主线及西辅道一主线桥 施工图设计及有关设计文献；(2)公路桥涵施工技术规范(JTJO412023)(3)业主招标时发出日勺协议规定日勺招标文献，包括本工程日勺技 术规范(4)广东省和深圳市有关政策和文献规定(5)工程特点、施工现场和实际状况，施工环境，施工条件和自 然条件2、编制阐明按招标文献规定，本工程采用商品碎，施工单位与砂生产厂家已 签订供货协议，碎梁日勺配合比设计、原材料选择，碎搅拌，运送等施工均由厂家负责，碎搅拌厂要保证到达设计标号和硅日勺塌落度。3、模板支承架设计计算(1)门架日勺构成门架是门式钢管脚手架的重要构件，原则门架由立杆、横杆、加 强杆、短杆和锁销焊接构成。立杆为上下层门架之间传递荷载的重要 杆件，横杆与立杆焊接连接，锁销是焊接在门架立杆上，用于连接交 叉支撑的部件，端部没有止退锁片。(2)门架的材料及规格门架日勺钢材牌号为Q235 (3号钢)，门架日勺材料规格、尺寸及容 许偏差见下表一所示。表一名称外径(mm)壁厚(mm)容许偏差立杆、横杆、水平架横杆422.5+0.5, -0.3其他23-36+0.25, -0.3(3)门架表达措施按国标门式钢管脚手架规定，国标门架宽度为1200mm,高 度为1900mm> 1700mm> 1500mm> 900mm四种，本单位已经有门架大部分为1900mm> 150Omm和900mm,本工程用此门架较多。(4)配件门架配件是门架基本组合单元日勺专用配件，有如下配件：a、交叉支撑：交叉支撑是纵向连接每两根门架日勺交叉型拉杆，两交叉杆件中部钻有圆孔，用螺栓固定，可转动以便于运送和安装。b、连接棒：用于门架竖管内组装，接高和连接件，安装时插入上下 门架立杆中，连接棒件和套环构成，套环用冲压或中间钻孔塞焊日勺措 施与棒体固定。套环外径与门式立杆外径相似，高度为3cm。c、可调底座（俗称下托）：可调底座是安放在底部门架立杆下的底支 座，用于扩大门式脚手架立杆的支承面积，将竖向荷载传给支承架基 础，并可调整脚手架的高度及整体水平、垂直度。可调底座由螺杆 调整板手和底板构成，调整高度有500cm。d、可调托座（俗称上托）：可调托座插放在顶部门架的上端，用于顶 托模板梁横方木传递来日勺施工荷载，可调整支撑高度，调整范围为 250Cm至500cm。可调托座由螺杆、调整板手、U型顶托构成，U型 顶托可直接安放支承方木。（5）加固件加固件是用于加强门式钢管脚手架整体刚度和稳定性的杆件，材 料为48X35或42X2.5的钢管。用扣件与门架立杆相连接。a、剪刀撑：剪刀撑设在门式钢管支架外侧或支架一定距离交叉斜杆。 b、水平加固杆：水平加固杆是沿支架外侧周围封闭设置，与地面平 行日勺持续水平杆件，对门式钢管架起环箍效应，以加强其整体性。c、直角扣件和旋转扣件：直角扣件和旋转扣件是加固杆与门架立杆 之间日勺连接件，分别用于垂直角度和任意角度日勺杆件连接。（6）支承架日勺设计：（表二）表二序 号桥梁位置原则断面梁宽度梁高度翼板底板总宽翼板底板总高13#6#轴 线(西)2 X (2.0-0.23)7.00.10.7523#6#轴 线(东)2 X (2.0-0.23)7.00.10.75从上表可以看出，位于3#轴线处翼板宽度为最宽2.0,位于6#轴线处的翼梁宽度只有0 23m。设计重点以3#轴线为横断面，各轴线 处日勺梁度和地面标高如下表三所示，横断面见图二所示。表三位置3#轴线盖 梁中心4-3#4-4#5-3#5-4#6#轴线盖 梁中心备注梁底6.2556.8016.7017.2627.1627.693地面4.14.24.24.24.24.2地面已硬化 (水泥石粉渣)高差2.1552.6012.5013.0622.9623.493(a)门架布置:(a)桥横断面方向：翼板下门架交叉支撑跨一根挂第三根，门架与 门架之间距离为9L4 cm,梁底板内门架与门架之间日勺距离为61cm, 交叉支撑跨二根挂第四根门架。(a2)桥纵断面方向：横向门架架距为60cm,每联门架之间挂满斜 支撑。(b)门架加固：(bi)水平加固杆，用42X2.5钢管二层，下层高度0.5m左右在支承架外侧与地面平行日勺持续设置，上层距架子顶端附近设置。(b2)剪刀撑：在水平加固杆之间用中42X2.5钢管按45-60°之间设 置交叉加固杆与门架立杆，钢管架立杆用扣件连接。(7)模板日勺构造(a)现浇碎梁模板用进口菲林胶合模板，按碎模板用胶合板的 规定，其规格尺寸选用2.44m义1.22m,厚度18mm。(b)木支架，见附图二，支架是翼板与承纵横木之间的传力构造， 处理梁底板平面与翼板平面之间日勺高差，翼板荷载通过木支架 传递到梁底板下的纵横方木，翼板厚度为0l-045m,平均厚度 为 0.275m。荷载为 0.275 m×2.5Tm=0.715Tm,比较小。木支 架的选料为8×10 cm方木，预先拼制如附图二所示的固定框 架，木支架安装间距为50-80cm°(C)纵方木，纵方木安装在梁底模板与横方木之间，将模板荷载传 递给横方木。由于模板厚度为18mm,承接日勺梁底荷载小，必 须由间距较小日勺纵方木承担。纵方木日勺间距为:在底板下40cm, 翼板日勺木支架下60cmo(d)横方木，横方木安放在支承上托的U型托座上，承受纵方木荷 载直接传递给门式支架钢管立杆上，横方木断面为IOX 12 cmo 横方木间距必须在每个上托U型托座放一根，门式支架垂直于 桥轴线布置，横方木亦垂直于桥轴线安放。(8)支承架日勺计算：(a)脚手架手册推荐日勺计算措施是基于理论分析和试验研究基础 日勺一种实用计算法，本方案采用这一计算措施。(b)理论与试验研究成果表明，门式脚手架在正常搭设条件，当荷 载到达其稳定极限时，脚手架将在其受弯刚度弱日勺门架平面外方向， 以多种小波鼓曲形式失稳破坏，失稳曲线的半波长度约为一种门式架 高度，这是门式脚手架稳定计算的最基本根据。(c)本计算措施日勺门式脚手架的稳定计算为两端钱接，等截面轴心 压杆，这一压杆日勺等效截面惯性矩按下式计算：I=Io+Ii ZzO式中：I 门架日勺一侧立杆在门架外日勺等效截面惯性矩Io门架日勺一侧立杆在门架外日勺截面惯性矩Ii门架日勺一侧立杆在门架外日勺侧加强杆日勺截面惯性矩ho门架高度hi门架立杆加强杆高度对于本工程构造规定日勺门架立杆为42X2.5mm加强杆为26.8×2.5mmo其中：立杆Ao = 310.2mm2ho = 1900mmhi = 1500mmIo = 6.075 × 104mm2Ii = 1.424 ×104mm2代入 I=o+I1= 6.075 XlO4+122 × 1.424×104=7.2× IO4 mm2 %1900门架立杆回转半径i：门架立杆细长比人：X=h= 150。=24.7i 15.235门架立杆稳定系数：二 0.412(d)由于门式脚手架是一种定型脚手架，其失稳破坏是一种门架的门 架平面外小波屈曲，因此，其整体失稳承载力的计算就转化为对门架 立杆(包括加强杆)日勺计算。即取：NWNa或NkWNN作用于一根门架日勺轴心力设计值：N=1.2×(Ng+ Ng2÷ Ng3)Na一根门架日勺稳定承载设计值：Na=K -A-FNk荷载原则值对脚手架单元生产日勺轴心力：Nk= Ng+ Ng2+ NgK3N根门架日勺稳定承载力容许值：N= 3KANg脚手架自重产生的轴向力原则值NgK2一脚手架附件产生的轴向力原则值NgK3施工荷载产生日勺轴向力原则值K调整系数K=O.8 (脚手架高度W30m, K=0.8)F钢材强度日勺设计值F=205Nmm2Ka安全系数，一般取2.0cr门架在其平面外日勺临界应力:cr=a.Lf2a系数，入三IOO时，a=1.0一根门架Na=0. 8×0.412×2×310.2X205× 103=41.92KNNWNa即作用于一根门架日勺轴心力必须不不小于4L92KN/ 3毋雷"Li6209 X l/KN/rW_ 16.209xl(3310.2x22=5.028KN作用于一根门架日勺安全轴心力是5.028KN (安全系数为2) 主线桥现浇段底梁lm× Im横梁高0.75m,碎自重每平方米日勺荷载为:N =0.75m × 26KNm3=19.5KNN 碎<Na(195KN<4L92KN)即一根门架设计到达稳定承载力容许值和稳定承载力设计值规定。三、施工工艺及框图1、支架、横板施工工艺(1)支架搭设范围地基