施工楼梯脚手架搭、拆除专项方案.docx

施工楼梯脚手架搭、拆除专项方案 一、工程概况1.1、 工程名称：广州盛世长运实业有限公司总部项目1.2、 搭设地点：1.3、 工程性质：本工程重要性等级为一级；抗震等级：三级；安全等级：二级；耐火等级：一级，防水等级：二级；二、脚手架的用材和规格2.1、 选用048*3.0的钢管及其配套的扣件。2.2、 用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度为4-6m为宜。2.3、 轧头等钢管扣件和质量应符合建设部钢管脚手加扣件标准要求，并且扣 件与钢管贴面接触良好。扣件抗滑系数以扣件进场后实际测试结果为准。三、施工楼梯方案的确定采用落地式脚手架，楼梯间长3.0m,宽2.0m,立杆横距1.5m,纵距1.5m,步距1.5m,楼段净宽0.9m,双跑。四、搭设技术要求4.1、 基土处理：钢管立杆直接立在夯实地基上，下设垫木或碎预制块。底板钢筋 绑扎后立杆与底筋焊接牢固，浇筑底板混凝土时将底下0.2m0.3m切除吊脚利 于防水。4.2、 立杆：立杆接头采用对接，相连两立杆的接头错开并布置在不同的步距内， 应与地面垂直，垂直度偏差W1/200,且不大于Ioomm。4.3、 小横杆：间距支护桩0.4m,水平偏差不大于Iommo4.4、 大横杆：步距为1.8m,水平杆接长采用对接，上下相连两根的接头位置错 开不小于500mm,同一步内外两根接头错开不在同一跨内。4.5、 剪刀撑：为加强脚手架系统的整体稳定，尽量减少扭转变形，应使脚手架外 侧与地面成45。60。角，全覆盖式设置钢管剪刀撑节点连接纵横连续。4.6、 附墙杆：按竖向间距2.5m,在中间休息平台处外伸水平杆与支护桩植筋进 行焊接作附墙杆进行刚性连接。防止脚手架内、外移动，附墙杆采用016钢筋焊 接于048*3.0脚手架横杆上。4.7、 防护栏：脚手架外立面满挂密目安全网，形成封闭状，楼梯扶手09m高。 五、拆除技术要求5.1、 拆架前,拟定作业计划，进行安全技术交底后才准工作。作业计划一般包括： 拆加的步骤和方法、安全措施、堆料堆放地点、劳动组织安排等。5.2、 拆架时周围设防护转栏，竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非工作人 员进入。5.3、 拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则。即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、 斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上 下同时进行拆架作业。5.4、 拆立杆时，要先抱住立杆再拆最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时， 应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。5.5、 边墙杆（拉结点）应当随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应当用临时撑支柱， 然后才能拆除。5.6、 拆除时，要同一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时， 应当先通知对方，以防坠落。5.7、 拆架时严禁触及脚手架附近电源线，以防触电事故。5.8、 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应当将拆除情况交代清楚后方可 离开。5.9、 拆下的材料要及时下运，严禁抛掷，运至地面的材料应当指定地点随拆随 运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。6、安全技术要求6.1、 操作者应当有特种作业上岗证，身体健康，并在接受本工程项目部的安全交 底后方可上岗。6.2、 高空施工时应当佩带安全带，严禁向下抛扣件等物品，上部施工时，地面应 当有专人警戒守护。6.3、 作业人员应当衣着灵便，但不准赤膊裸身，应当穿软底防滑鞋。6.4、 高处作业材料堆放平稳，不可放置在临边或洞口附近，以防坠落，凡有坠落 可能的任何物体，都要一律撤除或加以固定。6.5、 施工过程中应边搭边铺脚手板，并将脚手板用铁丝绑扎稳固，以防滑脱，安 全有效的围护设施应同步跟上，连墙杆设置也同步跟上。6.6、 施工中若发生安全设施隐患或缺陷，务必及时处理或停工，并向上级汇报， 班前、班后均应当检查已施工部分的质量,安全情况,并按查验情况逐次以记录。6.7、 脚手架的搭设或拆除工作，均不得上、下步同时作业。6.8、 严禁强风、雨、雪及夜间高空搭设和拆除作业操作。6.9、 各种电线不得直接在钢管脚手架上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接 触时，应当有可靠的绝缘措施。6.10、 按照要求配置足够数量的灭火器，不得在脚手架上吸烟，或从室内向脚手 架上扔烟头。五、计算1 .计算参数设定基本参数人行施工梯采用48 ×3.0立杆,施工梯搭设总高度14. 25m,搭设材料为钢管;层高5. Om；施工梯正立面图(2)钢管截面特征钢管类型48x3. Omm,截面积A=424m惯性矩I=IO780Omm截面模量w=4490mm3,回转半 径i=15. 9mm,每米长质量O. 0326kNm ； Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205Nmm2,弹 性模量 E=206000Nmm2o(3)荷载标准值1)永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0. 1295kNm施工梯采用冲压钢脚手板，自重标准值为0. 30kNm2栏杆与挡板采用栏杆冲压钢竹笆栏杆，自重标准值为0. 1100kNm施工梯上吊挂的安全设施(安全网)自重标准值0.002kNm22)施工均布活荷载标准值施工梯1. OOkNZm23)作用于施工梯上的水平风荷截标准值 k施工梯高度为14. 25m,工程位于广东省广州市,基本风压°=0. 50kNm2地面粗糙度按D类，风压高度变化系数 z=0. 51 (标高+5m)挡风系数=0. 80,靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数： s=l. 3 =1.3×0. 80=1.040,水平风荷截标准值k=zso=O. 51×1.040×0. 50=0. 27kNm22 .施工梯纵横向水平杆验算横向杆的计算横向杆按照简支梁进行强度和挠度计算1)均布荷载值计算横向杆的自重标准值q=0. 0326kNm脚手板的荷载标准值q2=0. 30×0. 25=0. 08kNm活荷载标准值 Q=3. 00×0. 25=0. 75kNm荷载的计算值 q=1.2× (0. 0326+0. 08)+1. 4×0. 75=1. 18kNm2)抗弯强度计算Mmax=qL28=l. 18×0. 8028=0. 09kN. m=MmaxW=900004490=21. 02Nmm2横向杆的抗弯强度。=21. 02Nmm2<f=205Nmm2,满足要求。3)挠度计算q=0. 0326+0. 08+0. 75=0. 86kNm, raax=5qL2384EI=5. 0 × 0. 86× 8004/ (3 84EI)=0. 21mm横向杆的 U raax=0. 21mm< U =L150=5. 33mm 与 10mm,满足要求。？=1.18kN0.09弯矩图(kN.m)变形图(mm)纵向斜杆的计算纵向杆按照3跨连续梁进行强度和挠度计。L=立杆纵距/cos ATan (施工梯层高度/水平距离)=1. 0cosarctg(5. 0/3. 0) =1. 94m梯级板斜宽=0. 25/(cos ATan (5. 0/3. 0) )=0. 491）荷载值计算横向杆的自重标准值Pii=O. 0326×0. 80=0. 03kN脚手板的荷载标准值Pi2=O. 30×0. 80×0. 49=0. 12kN活荷载标准值 Q=I. 00X0. 80×0. 49=0. 39kN荷载的计算值 P=0. 5L 2X（0. 03+0. 12） + 1.4×0. 39 =0. 36kN2）抗弯强度验算弯矩系数：Km=O. 175, Mmax=KmPL=O. 175 × 0. 36 × 1000 × 1944=MmaxW=1224724490=27. 28Nmm2纵向斜杆抗弯强度。=27. 28Nmm2<f=205Nmm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=Ll46 =KuPL3Z（IOOEI）=I. 146×0. 36× 1000× 19443（100×206000X 107800） =0. 53mmU=L150=1944150=12. 96mm纵向斜杆挠度U max=0. 53mm< U =12. 96mm,满足要求。4）最大支座反力支座反力系数 K=4. 417, R=KP=4. 417X0. 36=1. 595）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑移验算纵向水平杆与立杆连接扣件R=l. 59kN<Rc=8. OOkN（RC为扣件抗滑承载力设计值），满足要求。 内力图如下图弯矩图(kNm)3.26变形图(mm)3 .立杆计算立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=l 5立杆步距 h=l. 90m,立杆计算长度 L0=kh=l. 0×l. 50×l. 90=2. 85m=2850mm=Loi=285015. 9=179. 25立杆长细比入=179. 25 < 210,满足要求。施工梯每层高度5. OOm1水平距离二3. Om1纵向水平杆计算跨度L=l. 94m ；施工梯总高度 =14. 25m,考虑活载满铺的情况。(2)立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：施工梯结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.施工梯结构自重包括：立杆、纵向斜杆、横向水平杆、剪刀撑和扣件等的自 重：gk=0. 13kNm施工梯结构自重:NGHgkH=0. 13x14. 25=1. 85kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：3×1. 94×0. 40×0. 30=1. 40kN栏杆、挡脚板重量：3×1. 94×0. 11=0. 64kN安全网重量：14. 25×1. 94×0. 002=0. 06kN构配件自重 NG歌=L 40+0. 64+0. 06 =2. IOkNc.活荷包括：按照满铺:NgHBxL 94×0. 40×l. 00=2. 33kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0. 27kNm2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw=O. 9×1. 4Mk=0. 9×1. 4kLah210=0. 9×1. 4×0. 27×1. 94×1. 90×l. 90/10=0. 24kN. m=240000kN. m2)轴心、受压稳定性系数Lo=kh=l. 155×1. 50×l. 90=3. 29m=3292mm入二L。/ i =3292/15. 9=207, =0. 1693)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=L 2 (Noik+ NG2k) + 1. 4NQk=l. 2× (1. 85+2. 10)+1. 4×2. 33=8. OOkNN( A)=8. 00×1000(0. 169×424)=111. 64 Nmm2b.组合风荷载时N=L 2 (Ndk+ NG2k) +0. 9×1.4NQk =1. 2× (1. 85+2, 10)+0. 9×1. 4×2. 33=7. 68kNN( A) + MwW=7. 68×1000(0. 169×424) +240000/4490=160. 63Nmm2立杆稳定性为160. 63Nmm2 < f=205Nmm2,满足要求。4 .立杆支承面验算钢管立杆设配套底座I