2010-PKPM参数(超详细)解析.docx

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1、总信息1、水平力与整体坐标夹角:该参数为地凄力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。抗规5.11条和高规4.3.2条规定，“般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。SATWE可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ.OUT文件中输出。如果该角度绝时值大于15度，建议用户按此方向角重新

2、计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。一般并不建议用户修改该参数，原因有三：考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计：旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。综上所述,建议用户将“最不利地震作用方向角”填到斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按抗规5.1.1条2款执行的。对于计算

3、结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计驿结果，取不利情况进行配筋包络设计等：而斜交抗侧力）程序可自动考虑每一方向地震作用卜.构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判断。只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负），让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？），能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后，地震作用和风荷载的方向（说明两者方向是一致）将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了，故需要在附加地震作用方向上输入一个相反

4、的角度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大；如不需要改变风荷教的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。2、混凝土容重：此参数是用来求梁、柱、墙自而时用的，当考虑混凝土构件的表面装修层荷载时可调整此值，一般情况下用2627KNm3现在版本软件PM与SATWE的，,混凝土容重”是联动的。3、钢材容重：亦可根据建筑做法填写相应的数值，一般采用默认值78KiWm3；4、裙房层数：高规第486条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。层数是计算

5、层数，等同于裙房屋面层层号。可按建筑施工图所画裙房层数填写（含地卜.室层数），以便正确确定剪力墙底部加强区的高度。5、转换层所在层号：如有转换层应在此填写层号（含地下室层数），以便正确确定剪力墙底部加强区的高度，另外转换层所在层号和结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结构；填写了转换层所在层号则程序判断该结构为带转换层结构，并自动按规范的相关规定执行，如同时选择了“部分框支剪力墙结构”，程序还将在上述基础上自动执行高规针对部分框支剪力墙结构的规定。另外层号按PMCAD的自然层填写。对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以转换层所在层号减去嵌固端所在层号+1进行判断是否为3层或3层

6、以上转换。该指定只为程序决定底部加强部位、软弱层（主要通过提高地强作用力）及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息（减少转换突变，使结构整体抗侧刚度逐渐变化），同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加级（规范规定），对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号）6、嵌固端所在层号：这里的嵌固端指上部结构的计算嵌固端，注意圾固端和嵌固端所在层号的区别，理论上讲嵌固端以下不参与抗震计算，当地下室顶板作为嵌固部位时，那么嵌固端所在层为地上层，即地下室层数+1；而如果在基础顶面嵌固时，嵌固端所在层号为1。程序缺省的嵌固端所在层号为“地下室层数+1”。

7、常见嵌固部位的确定：a、无地下室的，无基础连系梁的，取在基础顶；b、无地下室，在室外地坪处有基础连系梁的，按基础顶作嵌固计算内力配筋，再取基础连系梁顶作嵌固，一层柱的配筋取以上两者的较大值。C、有地下室，周围不与车库相连的结构，按刚度比要求确定嵌固部位。d、有地下室，与周围的地卜车库相连时，计算刚度比可考虑周围20M范围内的车库部分的刚度贡献。7、地F室层数：1、此参数:1）对计算时回填士对结构的约束作用，2）风荷载计算，3）内力组合控制高度，4底层内力调整，5）剪力墙底部加强区高度及地卜.室外墙设计等均有影响。一般按建筑条件图据实填写。2、程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。当地卜室局

8、部层数不同时，以主楼地F室层数输入。地下室一般与上部共同作用分析：地卜.室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；8、墙元细分最大控制长度（单位m）：结构分析时，墙元细分为一系列的小壳元，为保证分析精度而给的限值，一般可取1.0。外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。对于高层结构，可选此项。9、转换层指定为薄弱层：缺省不作为薄弱层，需要人工指定。此项打勾与在调整信息”栏中“指定薄弱层号”中直接填写转换层号的效果样。转换层不论层刚度比如何，都应强制指定为薄弱层。10、对所有楼层强制采用刚性楼板假定：为避免由于局部振动的存在而影响结构位移比等参数的计算，所以在计算六个比值时勾选此项

9、，在计算内力和配筋时不应选用，特别是错层结构，有跃层柱或定义了弹性板和弹性模的结构。11、地卜室强制采用刚性楼板假定：般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层强制采用刚性楼板假定的话此条无意义。12、计算墙倾覆力矩肘只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效典缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通墙的倾覆力矩结果更合理。（墙的有效翼缘规定见混规9.3.4条和抗规6.2.13条）13、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结果符合实际受力情况，应勾选。14、墙

10、元侧向节点信息：采用默认值：出口节点15、结构材料信息，结构体系：按结构方案选取。16、恒活荷载计算信息：1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型：2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用于各种类型的下传荷教的结构，但不适用于有吊柱的情况；3）按模拟施工加载2：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大卜倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理；4）模拟施工加较3：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程，故此建议般对多、高层建筑首选模拟施工3：对钢结构或大型体育场馆类（指没有严格的标准楼层概念）结构应选一次性加载。对于长悬

11、臂结构或有吊柱结构，由于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次性加载进行设计。当有吊车荷载时，不应选用模拟施工3。17、风荷载计算信息：一般选择：计算水平风荷载。18、地震作用计算信息：一般选择：计算水平地震作用。19、结构所在地区：可按相关设计规范和文件选取，一般选全国。20、特征值求解方式：一般采用默认值，仅在选择了“计算水平和反应谱方法竖向地震”时，才允许选择“特征值求解方式21、“规定水平力”的确定方式：一般选楼层剪力差法（规范方法）22、施工次序：只对模拟施工加载3起作用，在计算转换层时要求转化的两层在同一施工次序，这样刚度计算比较准确。二、风荷载信息1 .地面粗糙度

12、类别：A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。(0.12)B类：指U1野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。(0.16)C类：指有密集建筑群的城市市区。(0.22)D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(0.30)2 .修正后的基本风压：对于高层建筑应按基本风压乘以系数11采用。风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投膨距离计算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应注意修改风荷裁文件，从风荷载中减去计算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过人，特别是风我产生的弯矩过大.(？?)顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷

13、上加上女儿墙风荷。当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地卜一室时，应将风荷载修正为从正负零算起.用SATWE进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为独立刚性块分析，但风荷我按整体投影面计算，因此定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误C3 .结构的基本周期：宜取程序默认值(按高规附录B公式B.0.2)；“结构基本周期”用于风荷载脉动增大系数？的计算，见荷我规范公式(7.4.2-2).规则框架T=(0.08-0.10)N;框剪结构、框筒结构T=(0.060.08)N；剪力墙、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N,N为房屋层数，详见高

14、规326条表3.261注；荷规7.4.1条，附录E；程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。4 .体型系数：a)圆形和椭圆形平面，s=0.8b)正多边形及三角形平面，US=O.8+12(n的平方根)，其中n为正多边形边数O矩形、鼓形、十字形平面US=I.3d)下列建筑的风荷载体形系数US=I.4i：V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面：ii：1形和槽形平面：iii：高宽比H/Bmax大于4、长宽比UBmaX不大于1.5的矩形、鼓形平面。多塔结构风荷骏相关调整:渝中建筑科力研先施(J3JCMAcadMyofBuMngHMrcb4、多塔风荷载下图

15、若按单塔结构计算，在计算X方向的风荷载时，其迎风面积为X向迎风面宽度与层高的乘积，计算得到的本层X向风荷载均分到两个塔的所有节点上，与实际情况相比，各节点的风荷载值少算一半，同理Y向计算的节点风荷载将偏大。分缝结构也要定义为多塔。猫中定就斜掰研E枪CMnaAcdMyOfBuMn0IWMareh4、多塔风荷载的遮挡定义对于距离很近的两个塔，要进行遮挡面定义，同时填写“设缝多塔背风面体型系数”来完成风荷载的调整。每个塔可以同时有几个遮挡面。由于遮挡造成的风荷载扣减值通过“设缝多塔背风面体型系数”参数来指定，比如缝隙很小的矩形单塔该值可取软件默认值0.5,设计人员可按工程实际情况调整输入，填。表示没有遮挡作用。由于有的工程“缝”两边塔楼高度、宽度不尽相同，在进行遮挡定义时需正确圈选遮挡部分的节点网格，并输入遮挡面相应的楼层起止层号。届中啕运抗科室研玄扰ehinaAcademyofBuMingIWMarch5、群楼效应与多塔结构风荷载计算荷载规范7.23条规定：当多个建筑物，特别是群集的建筑物，相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定；必要时宜通过风洞试验得出。tn徐叶忠就辞