电源盒注射模设计说明书.docx

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1、计 算 内 容说明目 录一、塑件分析及注塑机选定2二、模具设计1、主流道设计62、定模设计73、支撑板设计104、排溢系统设计115、推出机构设计126、合模机构导向机构设计147、内型腔设计计算158、推杆设计219、温控系统设计2210、设计小结24H、参考资料25共25页第1页湖南大学衡阳分校毕业设计计算内容说明电源盒注射模设计塑件图如下：一、根据塑件工艺确定设计思路1、塑件材料ABS,其特点有无定性，流动性等吸湿性强，必须充分干燥，表面要求光泽的塑件必须长时间干燥成型时宜取高料温，高模温，但料温过高易分解（2250C）对精度要求较高的塑件，模温宜取5060,对光泽而热塑件模温取6080

2、,用柱塞式注射机成型时，料温180230注射机压力（1。1400） X105P参见塑料橡胶成型模具设计手册表1-2-2 P|6共25页第2页湖南大学衡阳分校毕业设计计 算 内 容说明2、塑件体积V=38 X 38 X 936 X 36 X 8兀 X 22 X 4+0.5 X 15 X17=2610.07材料 ABS 5 尸0.100%8 2=0.200%，5=0.15%比重：1.031.07拉伸强度：27.6-55.2参见塑料成型工艺与模具设计表3-1P55刚度：1.38-3.45扩展率:0.27 mVs导热系数：0.293 w/mk比热容：C=1.047j/kg.k密 度： P =1050

3、kg/ m2塑件质量： m=P v=1050X 103X2610.07Xl/109=2.791 g模具用钢选用45#热处理正火规格4256 b W600。s W355HRC HB (149127)E=204000热导入率 1949.8 w/m.k4、塑料冷却时间水冷：40（I）=9.285、型腔确定塑料为热塑性，为了使模具简单，采用推板+顶针+推出，为提高效率采用一模四腔非平衡式布排6、注射机确定，假设工厂具有此设备，根据所需注射量采用XSZS22型柱塞式注射机参数如下:额定注射量:柱塞直径:注射压力:注射行程:注射时间:合模力:锁模力:200 cm320 X 2 mm117MPa1 30 m

4、m0.5s250kn250kn注射机型号参见塑料成型工艺与模具设计表4-1P100共25页第7页湖南大学衡阳分校毕业设计最大成型面积：90 cm2最大开模行程:160 mm模具最大厚度:150 mm模具最小厚度:动定模固定板尺寸:拉料 空间:合模 方式:7、模具厚度确定Hmin H V Hmax绘制图校核60 mm250X250 mm235液压H=155符合8、开模距确定Smax 2 s=H1+H2+510=35+9=50 mm模具设计1、主流道设计浇注系统一般由主流道、分流道、浇口和冷料穴等四部分组成。浇注系统的设计应保证塑件熔体的流动平稳、流程应尽量短、防止型芯变形、整修应方便、防止制品变

5、形和翘曲、应与塑件材料品种相适用、冷料穴设计合理、尽量减少塑料的消耗。根据塑件的形状采用推杆推出。由于采用复式点浇口，双分型面，分流道采用半圆形截面，分流道开设在中间板上，在定模固定板上采用浇口套，不设置冷料穴和拉料杆。W= (117.9 X 38 732.2 X 0.4 X 106 X 0.2) 1/3=4.814mm型腔冷却计算：A=G 3600 4)(1000v) -7d-2 (TWTG) (m2)水管直径为“10长：180 mm查表力值：10.05热 焰：300000 J/kg模具温度：60 冷却水温取天然火：20 流速为：5 XI0 5m/s冷却水总热面积：A=0.75 m2所需水管

6、长度：L=G A /3600 n(1 OOOvd) -8 (TWXTQ) m1、 定模设计确定型腔数考虑效率初步采用一模四腔确定锁模力，成型面积校核塑件整件表面积：4XS=4X38X38mm2x面积：S、=S+S 流=4X 100+57686168 mm2计 算 内 容说明取 6200 mm2 小于 90 cm2又注射量校核单个塑件体积：V=2610.07加Vi=4X 2610.07=10440.14V= V1 rV 流=4X 100X2+10440.14+Ji X4X35= 11810.1 20 cm3 故可取b、确定定模厚度条件:共25页第11页湖南大学衡阳分校毕业设计1、制件壁厚在满足结

7、构和成型工艺条件下要求均匀一致2、结构，强度适当3、脱模强度4、承受冲击力均匀分布5、防止金属嵌件裂纹6、孔嵌件出现焊接处能得到加强7、防止薄壁处的熔接痕8、防止壁厚处缩孔9、防止刃口状部位以及薄壁处的充填不足C、强度计算W= (DL732EZ8) 1/3B一板厚L一内宽P一压力D腔深E模量Z变形W侧壁厚度动模板采用：180义180 mm符合温度校核水管长：0.18m2、 支撑板设计1、板厚校核:W= (5PBD732E7Z) 1/3B= 36 mmP= 117MpB= 45# (204000) T= 180 mmD= 120Z= 0.1 mm得：W =15,447 mm取 20 mm（见上页

8、标意图）3、 排溢系统设计1）、利用配合间隙排气，其间隙均为：0.03-0.05 mm2）、分流道端部开设冷料穴来容纳前锋冷料以保证塑料件质量3）、由于强行脱模，本模具不开设拉料杆4、 推出机构设计为了扩大同压面积，采用推板推出推板上开有导柱孔，销孔，型芯装配孔和排气系统机构1、 推板开在动模侧2、 采用平板使其受力均匀3、 设计四根推杆将推板推出，推杆分布均匀，使其受力均匀4、 合模由推板复位，正确复位脱模力计算SFx=0计 算 内 容说明Ft+FbSin a =FCos a理一一塑件对型芯的包紧力；F脱模时型芯所受的摩擦力E脱模力；A型芯的脱模斜度。又 F=Fb 口于是 Ft=Ap ( u

9、 Cos a -Sin a )而包紧力为包容型芯的面积与单位面积上包紧力之积，即：Fb=Ap由此 可得： Ft=Ap ( u cos a -sin a )式中：口 一一为塑料对钢的摩擦系数，约为0.10. 3；A为塑件包容型芯的总面积；P为塑件对型芯的单位面积上的包紧力，在一般情况下，模外冷却的塑件P取2.43.9X10Ta;模内冷却的塑件p约取0. 81. 2X 107Pa。所以:经计算,A=0.75肝,口取0.2,p取2.5义1(取a =45 oFt=7500X 10-6X2. 5X 107(0. 2Xcos45 -sin45)=605. 176X 107Pa共25页第13页湖南大学衡阳分

10、校毕业设计内容说明计共25页第#页湖南大学衡阳分校毕业设计技术要求:I .材料的淬火现度为HRC4550推板HHS136比例1 11留号A 4勇3 1部审核湖南大学衡阳分校03级模一班包8（推板）说明计 算 内 容6、合模导向机构设计导柱导向机构是保证动定模或上下模合模时，正确定位和导向的零件。一、导柱导向机构的作用：1、 定位件用：模具闭合后，保证动定模或上下模位置正确，保证型腔的形状和尺寸精确，在模具的装配过程中也起定位作用，便于口Li I H 三 o2、 导向作用：合模时，首先是导向零件接触，引导动定模或上下模准确闭合，避免型芯先进入型腔造成成型零件损坏。3、 承受一定的侧向压力。二、导

11、柱导套的选择：一般在注射模中，动、定模之间的导柱既可设置在动模一侧，也可设置在定模一侧，视具体情况而定，通常设置在型芯凸出分型面最长的那一侧。而双分型的注射模，为了中间板在工作过程中的支承和导向，所以在定模一侧一定要设置导柱。导柱、导套尽量采用标准结构定位采用定位销6 10导柱：采用力1。 *12如下图示：共25页第15页湖南大学衡阳分校毕业设计计 算 内 容说明共25页第17页湖南大学衡阳分校毕业设计7、内型腔设计计算1、产生偏差的原因:.塑料的成型收缩成型收缩引起制品产生尺寸偏差的原因有：预定收缩率(设计算成型零部件工作尺寸所用的收缩率)与制品实际收缩率之间的误差；成型过程中，收缩率可能在

12、其最大值和最小值之间发生的波动。s- (Smax-Smin) X 制品尺寸。s成型收缩率波动引起的制品的尺寸偏差。Smax、Smin 分别是制品的最大收缩率和最小收缩率。 .成型零部件的制造偏差工作尺寸的制造偏差包括加工偏差和装配偏差。 .成型零部件的磨损收缩率见塑料成型工艺与模具设计附录B取 X=0.56 z= /3ABS 收缩率5 产0.20%5 2=0.10%，5=0.150%Lm+ 5 z= (l+s) (s-xA ) lo+8z计算参考塑料成型工艺与模具设计第五章第三节PLmi= (1+0.15%) X360.5 A0+5z=36.246o+o,17Lm-82= (1+0.15%) X38+0.5X A_8zHMo 6z= (1+0.15%) X8-0.5X A0+6z=84Oo+o,17Hm-6z= (1+0.15%) X9+0.5X A.8z=9.417517Crn 8 z/2 = (1+0.15%) X24 5z/2=24.13 0.085Cm 82= (1+0.15%) X15 8z/2= 14.245 0.085内容说明计共25页第#页湖南大学衡阳分校毕业设计（动模）