各类评价方法定性定量评价.docx

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1、安全评价方法汇总1、双氧水项目（一期6万吨/年）安全验收评价过氧化氢溶液储存在罐区，储罐）IloooXlO500=99Om）1.1 道氏火灾爆炸指数法道氏火灾爆炸指数法是美国道氏化学公司于1964年在化工过程及生 产装置的火灾爆炸危险度评价法及其相应措施中提出的。在以后的20多 年里，该公司的火灾爆炸指数法在第一版的基础上，不断对其的实用性与合 理性进行了调整，已先后修改了 6次，并于1993年发表了第七版。道氏火 灾爆炸指数评价法应用于确定物质、设备及作业场所潜在危险性的原理和步 骤，定量计算事故可能导致的危害程度和停产损失。为事故的预测和防范提 供了科学依据，为安全生产管理评价工作提供了独

2、特的评价方法。由于它方 法独特，且易于掌握，对千差万别的化工生产、贮运和使用过程的危险性， 都能较客观地进行评价，受到工业发达国家的重视。如在日本、英国等国及 有关企业，受其启发，也先后开发、制定了适合本国及本企业的多种派生方 法，如“匹田教授法”、“蒙德（Mond）法”等。评价范围也进一步得到扩展, 除适用于化工生产、贮运外，还适用于供水（汽）系统、污水处理系统、配 电系统以及整流器、变压器、锅炉、发电机等设备和具有一定潜在危险的中 试装置等。1.2 道氏火灾爆炸指数法模拟结果（1）工艺单元的划分根据6万t/a过氧化氢溶液生产的工艺流程及设备布置情况，将本装置 划分为以下5个单元：配制、氢化

3、、氧化、萃取、后处理。（2）单元固有危险指数的计算该项目各单元物质系数见表1.2-lo表1.2-1单元内危险物质一览表评价单元确定的危险物质备注配制重芳燃可燃液体，在加温加压下稳定性较差氢化H2易燃易爆气体，在无氧状态下非常稳定氧化芳燃蒸气+氧气易燃混合气体，在封闭状态下可能爆炸萃取重芳燃+稀H2O2可燃液体，在非加温加压下不够稳定后处理重芳燃+少H2O2可燃液(气)体，在加温加压下稳定性差从道氏物质系数和特性表中，通过修正和查表得出以下物质的参数 见表1.2-2o表1.2-2物质系数一览表物质名称物质系数MF燃烧热(UAg)NFPA分级健康危害NH易燃性NF化学活性NR重芳嫌140. 14

4、IO5203H2211.20105040芳烧蒸气+氧气290.41 XlO5223重芳点+稀H2O2240.41 XlO5222重芳煌+少H2O2140.41 IO5221(3)计算结果根据道氏选取工艺单元危险系数的原则，分别对以上5个单元进行 一般工艺危险性和特殊工艺危险性计算，其结果见表1.2-3o表L 2-3生产装置火灾、爆炸危险指数计算表单元配制氢化辄化萃取后处理物质系数(MF)2121292414L 一般工艺危险系数(Fl)1.952. 502.851.701.702.特殊工艺危险系数(F2)1.802. 553. 852. 002. 003.工艺单元危险系数F3= (F1F2)3.

5、516. 3810. 973. 403. 404.火灾、爆炸指数F&EI= (F3MF)49. 1134.0232.081.647.65.单元破坏系数0. 520. 750. 930. 670. 46单元配制氢化氧化萃取后处理6.暴露半径（In）12.634.759.420.912.27.危险度最轻很大非常大较轻最轻注：氧化单元F3 = 10. 97大于8,则按8计。表L 2-4 F&EI值及危险等级F&EI1 60619697127128158159危险系数最轻较轻中等很大非常大（4）单元补偿后危险指数计算前面计算的单元单元火灾爆炸指数是指单元中物质和工艺的固有危险 性，没有考虑任何实际安全

6、措施，根据道氏补偿系数的取值原则和实际 情况，从工艺控制、物质隔离和防火措施3个方面分别进行计算，结果见表 1.2-5o表1.2-5补偿后火灾、爆炸危险指数计算表项目:一一配制氨化氧化萃取后处理1.工艺控制安全补偿系数Cl0. 750. 570. 570. 680. 752.物质隔离安全补偿系数0. 980.910.910. 980. 983.防火设施安全补偿系数C30. 850.710.710. 780. 784.安全措施补偿系数C=ClxC2x C30. 620. 390. 390. 520. 576.补偿后火灾、爆炸危险等级最轻最轻较轻最轻最轻7.暴露区财产价值AlA2A3A4A58.基

7、本最大可能财产损失0. 52A10.75A20. 9330. 6740.46A59.实际最大可能财产损失0. 32A10. 29A20. 36A30. 35A40.26A5通过道氏火灾爆炸危险指数评价方法查表及计算得出以下结论：（1）物质系数MF中最大的是芳炫与空气混合气（氧化尾气）为29；其 次为芳煌和烯乩。2混合液及氢气分别为24和21；最小的为芳煌、芳烧夹带 少量的混合液，均为14。这说明氢化、氧化工序的物质本身危险性大， 应充分重视。(2)该项目各单位出现爆炸、火灾、中毒事故暴露半径分别为配制 (12. 6m)、氢化(34. 7m)、氧化(59. 4m) 萃取(20. 9m)、后处理(

8、12. 2m)o(3)在评价5个单元中，氢化、氧化的火灾爆炸指数分别为134. 0.232. 0, 可见这2个单元的固有危险性相当大。当考虑了安全措施，给予补偿后，则 固有危险性指标可降低39%62%(4)经计算，配制、氢化、氧化、萃取、后处理工序的危险度分别为 最轻、很大、非常大、较轻、最轻。经安全措施补偿后氧化、浓缩工序火灾、 爆炸危险等级降低为较轻，其余工序均为最轻。2、精永再生资源回收(重庆)有限公司安全现状评价2.1 作业条件危险性评价法作业条件危险性评价法是根据格雷厄姆-金尼公式，由美国格雷厄姆和 金尼提出。他们认为影响作业条件危险性的因素是L (事故发生的可能性)、 E (人员暴

9、露于危险环境的频繁程度)和C (一旦发生事故可能造成的后果)。 L、E、C的分值分别见表。用这三种因素分值的乘积D=LXEXC来评价作业 条件的危险性。D值越大作业条件危险性越大。为了比较各种危险、有害因素的危险性，便于采取相应对策措施，通常 我们对各种危险性进行等级划分，然后确定本系统危险、有害因素的危险等 级。见表 2.1-1、表 2. 1-2、表 2.1-3、表 2. 1-4。表2.1-1事故发生可能性分值L分数值106310.50.20. 1事故发生 可能性完全会被 预料到相当 可能可能，但 不经常完全意外， 很少可能可以设想， 很少可能极不 可能实际上不 可能表2. 1-2暴露于危险

10、环境的频繁程度分值E分数值1063210.5暴露于危险环境连续每天工作时间每周一次或每月暴露每年几次非常罕见的频繁程度暴露内暴露偶然暴露一次暴露地暴露表2.1-3事故造成的后果分值C分数值1004015731事故造成的后果十人以上 死亡数人死亡一人死亡严重伤亡有伤残轻伤，需 救护表2.1-4危险性等级划分标准危险性分值D320160-32070-16020-7020危险程度极度危险高度危险显著危险比较危险稍有危险2.2 作业条件危险性分析过程作业条件危险性评价是一种简单易行的在有危险性环境下作业的评价 方法。美国人格雷厄姆和金尼提出，作业危险性是三个因素的乘积：作业危险性D=LXEXC根据生产

11、车间和工艺流程的特点，本项目采用作业条件危险性评价法对 精永公司各个作业区域进行评价，并确定危险等级。作业区域、各项分值、 危险性等级详细情况见表2. 2-lo表2. 2-1 LEC危险性评价结果序号作业区域主要危险LECD危险性等级15#生产厂房火灾3140120显著危险中毒和窒息131545稍有危险触电131545稍有危险坍塌13721稍有危险化学灼伤637126显著危险机械伤害33763稍有危险物体打击13721稍有危险22#化学品库、3#化 学品、储罐区火灾3140120显著危险中毒和窒息131545稍有危险坍塌13721稍有危险触电131545稍有危险化学灼伤637126显著危险序号

12、作业区域主要危险LECD危险性等级高处坠落13721稍有危险车辆伤害13721稍有危险38#废水处理站中毒和窒息131545稍有危险触电131545稍有危险淹溺131545稍有危险化学灼伤637126显著危险机械伤害33763稍有危险高处坠落13721稍有危险49#配电站触电131545稍有危险513#消防水池机械伤害33763稍有危险淹溺131545稍有危险614#应急池淹溺131545稍有危险从评价的结果可以看出，生产厂房、化学品库、废水处理站等场所发生 火灾、化学灼伤等事故危险等级为显著危险；其余生产安全事故的危险等级 为稍有危险。3、XX冷库项目安全现状评价3.1 危险指数法（1）功能

13、险指数法是通过对工艺装置及所含物料的潜在火灾、爆炸和反应性危险 性的逐步推算，客观地量化潜在的火灾、爆炸和反应性事故的预期损失，确 定可能引发事故发生或事故扩大的装置，再根据所采取的安全技术措施对降 低潜在危险的程度，对计算结果加以修正，得出火灾、爆炸危险度的分级结 果。（2）评价程序道化学火灾、爆炸危险指数评价的一般程序是，选取工艺单元一确定物 质系数一计算工艺单元危险系数一确定火灾、爆炸指数一计算暴露面积一计 算补偿系数一修正火灾、爆炸指数一判定危险程度等级，具体见图3. 1-1。图3.1-1道化学火灾、爆炸危险指数评价程序(3)选择工艺单元确定评价单元：进行危险指数评价的第一步是确定评价单元，单元是装 置的一个独立部分，与其他部分保持一定的距离，或用防火墙。工艺单元一一工艺装置的任一主要单元。生产单元一一包括化学工艺、机械加工、仓库、包装线等在内的整个生 产设施。恰当工