水电水利工程边坡脚手架设计研究.doc

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1、水电水利工程边坡脚手架设计研究【摘要】以西昌某水电站边坡治理施工脚手架工程为背景，对脚手架水平杆、立杆和连墙件等进行了强度、挠度及稳定性计算，同时利用有限元软件midasgen分析脚手架体系各荷载工况作用下的内力及变形。结果表明:脚手架应力和变形的各项控制指标均在规范允许范围内，计算结果偏于安全。【关键词】水电站高边坡；扣件式脚手架；内力计算；有限元分析水电站大坝工程通常位于深切峡谷地区，岸坡开挖形成大量高陡边坡，为给高空作业提供施工平台，大型扣件式脚手架被频繁使用。脚手架工程作为高边坡开挖支护施工中常用且重要的临时设施，其安全问题一直是脚手架设计和施工的重难点13。本文通过参考相关规范和利用

2、有限元软件两种方式对脚手架体系进行荷载计算和静力分析，得到各主要工况下脚手架体系各构件及连墙件的内力及变形。这两种静力分析方法概念明确、操作简单，对于掌握各种荷载作用下脚手架组成构件和关键节点的应力应变、连墙件的应力应变以及脚手架体系安全性具有重要意义，且同时采用两种方法也便于进行对比分析，充分保证计算结果的可靠性。1脚手架参数结合工程实践和施工规范，脚手架设计采用双排扣件式钢管脚手架，立杆纵距La=1.5m，立杆横距Lb=1.5m，横杆间距s=1.5m，作业层0.5m，横杆步距h=1.8m。钢管采用Q235A级钢，尺寸为483.5，其材质符合现行国家标准碳素结构钢GB/T7002006的规定

3、，如表1所示。脚手架地面设置纵、横向扫地杆，扫地杆离地面0.3m，并布置必要的斜撑、剪刀撑进行加固。连墙件采用25mm螺纹钢筋，按照2步3跨进行布置，钢筋入岩角度a为水平下倾45，入岩深度La=0.8m，节点域到锚固点之间的距离Lb=0.25m，外套一根短架并灌注M25水泥砂浆进行锚固，短架管与小横杆采用扣件连接，斜向下搭接一根短架管，与小横杆立杆均采用扣件连接，连墙件设置如图1所示。脚手板为5cm厚度的木脚手板，其自重标准值为0.35kN/m2。施工荷载按照脚手架纵向30m、高层15m的范围内搭设4层木脚手板，同时作业2层，每层布置4台钻机，最多可布置8台钻机进行考虑。采用YXZ70A钻机，

4、其自重为0.85t，每台钻机配备3名工作人员，施工人员的自重标准值按每人75kg计算，钻机平面布置荷载作用范围取二个立杆纵距和一个立杆横距范围内。西昌地区基本风压采用0.20kN/m2，环境为B类地面粗糙度，风压高度变化系数取1.14。将脚手架视为桁架，风荷载体型系数为桁架挡风净投影面积与桁架轮廓面积之比，脚手架挂2000目密目网时，挡风系数可取默认值0.8。风荷载标准值为Wk=0.70.81.140.2=0.13kN/m2。2脚手架设计计算2.1水平杆及立杆限于篇幅，仅给出边坡脚手架水平杆及立杆计算结果，如表2所示。2.2连墙件边坡支护施工过程中，由于锚杆钻孔产生的钻机设备和人员自重及钻机反

5、作用力都会对连墙件产生影响，因此，考虑在风荷载、钻机及施工人员自重以及钻机反力的共同作用下，对连墙件进行计算分析，连墙件受力如图2所示。岩土锚杆(索)技术规程CECS222005规定:锚杆的倾角应避开与水平向成1010;土层锚杆设计与施工规范CECS2290规定:倾斜锚杆的倾角不应小于12且不得大于45，以1535为宜。因此，可假设钻孔角度为25。3脚手架模拟计算脚手架钢结构架体部分的自重由程序自动计算，但是考虑到扣件、钢绞线、钢丝绳卡等的重量，通过对一个步距及跨度范围内的脚手架单元进行重量计算，可对脚手架整体结构取1.15倍的自重放大系数。其余恒荷载及活荷载参照规范理论计算结果取值。目前国内

6、对于扣件节点半刚性连接的研究虽然已经取得部分成果47，但总的来说还不够完善，尚未形成完整成熟的理论体系，按照有限元方法对脚手架进行的分析在一定数量上仍然是按照假定脚手架节点连接属性为刚性连接而进行的8。本文已经采用规范法对脚手架体系进行了计算，且计算结果偏于安全，为了简化计算同时方便快速建模，脚手架节点采用midasgen默认的刚性连接属性，计算结果如图3图6所示。从图中可以看出，水平杆件在永久和可变荷载标准值作用下产生的最大挠度值为1.85mm，而水平杆的跨度为1.5m，满足要求。脚手架纵向水平杆跨中最大正弯矩为0.38kNm，纵向水平杆与立杆节点处最大负弯矩为0.61kNm，脚手架钢管最大

7、应力为115.77MPa，满足强度要求。模拟计算结果较规范计算结果偏小，造成差异的原因主要有以下几方面:模型中节点设置为刚性连接，脚手架水平杆件按照多跨连续梁整体计算，而规范分别按照铰接简支梁和三跨连续梁计算，因此，模拟结果较计算结果偏小;模型中脚手板直接建模，板单元与横向和纵向水平杆共同作用，自重由两者共同分担，降低横向水平杆件荷载;模型中所采用的荷载工况并非最不利工况，可能导致分析结果偏小。连墙件的计算结果如图7、图8所示，单个连墙件支座反力计算结果见表3。结果表明:沿连墙件轴向最大拉力为13.03kN，满足锚固力要求。4结语本文通过安全技术规范和数值模拟对高边坡脚手架水平杆件、立杆、扣件

8、及连墙件进行计算，对杆件在最不利荷载组合下的内力、挠度变形及应力进行分析和验算，对连墙件在施工荷载、机械自重和风荷载作用下的内力进行锚固力验算，主要得出以下结论:(1)从规范计算结果和MidasGen分析结果来看，杆件内力基本较小，变形和应力均在规范允许范围内，结果偏于安全，强度有较大储备，可认为脚手架安全性能满足要求。(2)规范计算法所得连墙件轴向力为13.2kN，模拟分析法所得结果为13.03kN，计算值基本一致，说明连墙件内力大小受脚手架架体强度及刚度影响较小，影响连墙件内力的主要因素为风荷载、钻机及施工人员自重和钻机反力，在上述荷载共同作用下其轴向拉力标准值均能满足锚固力要求。参考文献

9、1李正兵，杨玉川，黄平高边坡脚手架结构计算理论与方法概述J水力发电，2017(07):7073+912王艳华扣件式钢管脚手架可靠性分析D青岛:中国石油大学(华东)，20123刘学军高陡软弱边坡脚手架的安全和施工技术J工业建筑，2014，44(1):1651684余宗明钢管脚手架铰接计算法J建筑技术开发，1997(3):25285杜荣军脚手架结构的稳定承载能力J施工技术，2001，30(4):156朱启新，万雨辰，张其林钢管脚手架扣件节点的转动刚度试验和计算模型J山东建筑大学学报，2010，25(5):4995027袁雪霞，金伟良，鲁征，等扣件式钢管支模架稳定承载能力研究J土木工程学报，2006，39(5):43508张卫红，刘建民，朱国卫基于整架试验的扣件式钢管脚手架半刚性节点计算方法J山东建筑大学学报，2009，24(1):38425