12跨计算书.docx

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1、简支屋楝计算书计算软件：TSZ结构设计系列软件TS_MTSTool v4. 6. 0. 0计算时间： 2020年06月10日11:55:16一.设计资料采用规范：门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002 (2012年版)冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002襟条间距为1. 4m；模条的跨度为12m；襟条截面采用：双槽(C)钢箱形C-250*75*20*2. 5-Q235；以下为截面的基本参数：A (cm2) =21.5L (cm -,)=1988ix(cm)=9. 616Wi (cm3) =159. 1I)(cm ,) =807iy(cm)=6. 127Wy(Cm

2、3)=107. 6跨度中等间距的布置3道拉条；屋面的坡度角为5. 71度；净截面折减系数为0. 98；屋面板能阻止楝条上翼缘的侧向失稳；能构造保证樵条下翼缘在风吸力下的稳定性；简图如下所示：300013000 l 30003000二.荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、活载工况(L)、风载工况(W)； 强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L1.2D+1.4L+0. 84W1. 2D+O. 98L+1. 4W1. 35D+0. 98LD+1.4W挠度验算时考虑以下荷载工况组合:D+LD+W恒载：面板自重：0. 2kNm2自动考虑襟条自重；活载：屋面活载：0. 5kNm2风载：基本

3、风压：0. 55kNm2中间体型系数(T. 15),风压高度变化系数1阵风系数1；风压综合调整系数1.05；中间风载标准值：(-1. 15) IX 1X1. 050. 55=(-0. 6641)kN/m2；.验算结果一览整体验算结果输出受弯强度1.2D+1.4L187. 186215通过挠度D+L75. 660880通过Y轴长细比48. 9667200通过X轴长细比124. 786200通过按跨验算结果输出第1跨187. 18(215)75. 66(80)四.受弯强度验算最不利工况为:1. 2D+1.4L最不利截面位于，离开首端600Omm绕 X 轴弯矩：Mi= 27. 204kN m绕 y

4、轴弯矩：My= (-0. 097973) kN m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算。l=27. 204/159. 06 1000+(-0. 097973)/107. 6X 1000=170. 12Nmm 2 (上翼缘左 边)。2=27. 204/159. 06 1000-(-0. 097973)/107. 6X 1000=171. 94Nmm 2 (上翼缘右 边) 3=-(27. 204)/159. 06X1000-(-0. 097973)/107. 61000=(-170. 12)Nmm j (下 翼缘右边) 4=-(27. 204)/159. 06 1000+(-0. 097973)

5、/107. 6 1000=(-171. 94)Nmm j (下 翼缘左边)计算上翼缘板件受压稳定系数k第一点应力：。l=171. 939Nmm j第二点应力：。*170. 118Nmn?较大的应力：。皿=17L939Nmn?较小的应力：。川产170. 118Nmm2压应力分布不均匀系数： = in w=170. 118/171. 939=0. 989409加劲板件，12中0时，k=7. 8-8. 15 +4. 35 =7. 8-8. 15X0. 989409+4. 35X0. 989409 =3. 99466计算下翼缘板件受压稳定系数k第一点应力：。产(T70. 118)Nmm2第二点应力：。

6、*(T71.939)Nmm2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算右腹板板件受压稳定系数k第一点应力：。产(T70. 118)Nmm2第二点应力：。*171.939Nmn?较大的应力：。皿=17L939Nmn?较小的应力：。川产(T70. 118)Nmm2压应力分布不均匀系数： = in w= (-170. 118)/171. 939=(-0. 989409)加劲板件，02e2T时，k=7. 8-6. 29 +9. 78 =7. 8-6. 29 X (-0. 989409) +9. 78 X (-0. 989409) =23. 5973计算左腹板板件受压稳定系数k第一点应力：。l=(-171.

7、939)NZmm 2第二点应力：。*170. 118Nmn?较大的应力：。皿=170. 118Nmn?较小的应力：。川产(T71.939)Nmm2压应力分布不均匀系数： = in。皿=(-171. 939)/170. 118= (-1. 0107)在计算k时，当中-1时，取力值为-1。加劲板件，02 2 2T时，k=7. 8-6. 29 +9. 78 =7. 8-6. 29 X (-1)+9. 78 (-1) =23. 87计算。1构件受弯上翼缘。=171.939Nmm j下翼缘。=(-170. 118)Nmm 右腹板。=171. 939N2左腹板。=170. 118N2计算上翼缘板件有效宽度

8、=250/150X (3. 99466/23. 5973) o =O. 685737 1. 1,故 k=l(0. 685737) .s=l. 20759=0. 9894090,故 =1. 15-0. 15X0. 989409=1. 00159Bc=150P =(205XI. 20759X3. 99466/171. 939) =2. 39823Bt=1502. 5=60 p =1. 001592. 39823=2. 4020418 a p B/t l. 1,故 k1=0. 11+0.93/(1.45829-0.05) 2=0.578923 = (-0. 989409)0,故a=l. 15Bc=2

9、50 1-(-0. 989409) )=125. 665P =(205 X0. 578923X23. 5973/171. 939) 0 M. 03581Bt=2502. 5=100a p=l. 15X4. 03581=4. 6411918 a P B/t 38 a p ,有效宽度Be=(21. 84. 64119/100)os-O. 1 125. 665=113. 837故扣除宽度为 Bd= 125. 665-113. 837=11. 8286对加劲板件，巾l. 1,故 k1=0. 11+0. 93/(1. 46669-0. 05) 2=0. 573378 = (-1.0107)0,故a=l.

10、 15Bc=2501-(-1. 0107)=124.335P=(205X 0. 573378X 23. 87/170. 118) 0 =4. 06114Bt=2502. 5=100a p=l. 15X4. 06114=4. 6703118 a P B/t 38 a p ,有效宽度Be=(21. 84. 67031/100) o-5-O. 1 124. 335=113. 023故扣除宽度为 Bd= 124. 335-113. 023=11. 3115对加劲板件，IIKO同时较大压应力位于第二点，故扣除板件的中心位于250-124. 335+0. 6X113. 023+11. 3115/2=199

11、. 135mm 处 扣除失效板件，计算可知Wg=I49. 066cm iL=I49. 066Cm*Wey=103. 221cm 3队,2=103. 221cm 3Ae=20. 2998cm 2考虑净截面折减：WnX=I46. 085cm 3Wny=IOl. 157cm jA11= 19. 8938cm2 l=27. 2036/146. 085 10 3-(-0. 0979728)/101. 157 10 3=187. 186Nmm 2 2=27. 2036/146. 085 IO 3+(-0. 0979728)/101. 157 10 3=185. 249Nmm 2 s=-(27. 2036)

12、/146. 085 10 3-(-0. 0979728)/101. 157 10 =(-185. 249)Nmm 4=-(27. 2036)/146. 085 10 3+( (-0. 0979728)/101. 157 10 =(-187. 186)Nmm187. 186215,合格！五.沿Y轴挠度验算最不利工况为：D+L 最不利截面位于，离开首端600OmnI 挠度限值为：12000150=80mm挠度为：75. 6608mm75. 660880,合格!六.Y轴长细比验算Y 轴长细比为：3000/61.2661=48. 966748. 9667200,合格!七.X轴长细比验算X 轴长细比为：12000/96. 1643=124. 786124. 786200,合格!