现浇箱梁满堂支架体系结构安全计算书全套.docx

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1、现浇箱梁满堂支架体系结构安全计 算书全套箱梁模板(扣件式)计算书背景资料(支架搭设)底板下支撑小梁布置方式为垂直于 箱梁断面，横梁和腹板底的小梁间距20Omm ,箱室底的小 梁间距300mm ,翼缘板底的小梁间距300mm ,标高调节 层小梁间距300mm ,可调顶托内主梁根数为1 ,立杆纵向 间距60Omm ,横梁和腹板下立杆横向间距60Omm ,箱室 下的立杆横向间距600mm ,翼缘板下的立杆横向间距 900mm ,模板支架搭设的高度13.5m ,支架立杆步数9 , 横杆依次间距 hi(mm)350,1200,1200,1200,1200 , 1200,1200,1200,600 ;所用

2、材料：面板类型覆面木胶 合板，厚度15(mm)；小梁材质及类型钢管,截面类型48 3 ；主梁材质及类型方木，截面类型100mm150mm ;立杆钢管类型48X 3.5 ;计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性构造参数荷载参数风荷载参数：四、面板计算取单位宽度面板进行计算,即将面板看作一扁梁,梁宽b=1000mm , 则其：截面惯性矩 I=bt312 = 1000l

3、5312=281250mm4截面抵抗矩 W=bt26=1000 X152/6=37500m m31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合:ql = 1.2b(GlkhO+G2k+G4k) + 1.4b(Qlk + Q2k) = 1.2l(261.85+0.75+0.4) + 1.4l(2.5+2)=65.4kNmh-验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2 = 1.35b(Glkh0+G2k+G4k) + 1.40.7b(Qlk+ Q2k) = 1.35l(26 1.85+0.75+0.4) + 1.40.7l(2.5+2)=70.898kNm取两者较大值

4、q = maxql , q2 = max65.4,70.898=70.898 kN/mq 静 =1.35b(Glkh0+G2k+G4k) = 1.35 1 (26 1.85+0.75+0.4) = 66.487kNmq 活=1.4O7b(Qlk+ Q2k) = 1.40.7l(2.5+2)=4.41kNm正常使用极限状态的荷载设计值：q,=b(GlkhO+G2k+G4k) = l(261.85+O.75+O.4)=49.25kNm计算简图如下：1 = 12=20Omm1).抗弯强度验算M =0.1q 静 I2+O.117q 活 12=0.1 66.487 0.22+0.117 4.41 0.2

5、2=0.287kNm=MW=0.28710637500=7.653Nmm2f=15Nmm2满足要求！2)、抗剪强度验算V =0.6q 静 l+0.617q 活 1=0.6 66.487 0.2+0.617 4.41 0.2=8.523kN=3V(2bt) = 38.523103(2100015)=0.852Nmm2fv=1.6Nmm2满足要求！3)、挠度变形验算=0.677q,4(100EI) =0.677 49.2 5 2004/(100 6000 281250)=0.316mm = l150=200150=1.333mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h = 0.75m ,1 =

6、13 = 30Omm3.翼缘板底的面板同上，h(平均厚度)=0.475m z I = l4=300mm五、小梁计算1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合:ql = 1.2b(GlkhO+G2k+G4k) + 1.4b(Qlk + Q2k) = 1.20.2(26 1.85+0.75+0.4) + 1.40.2(2.5+2) = 13.08kNmh-验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2 = 1.35b(Glkh0+G2k+G4k) + 1.40.7b(Qlk+ Q2k) = 1.350.2 (261.85+0.75+0.4) + 1.40.70.2(2.

7、5+2) = 14.18kNm取两者较大值 q = maxql , q2 = max13.08 , 14.18 = 14.18 kN/m因止匕，q 静=1.35b(Glkh0+G2k+G4k) = 1.35 X 0.2 (26 1.85+0.75+0.4) = 13.298kNm q 活=1.4O.7b(Qlk+ Q2k) = 1.40.70.2(2.5+2)=0.882kNm正常使用极限状态的荷载设计值:q,=b(Glkh0+G2k+G4k)=0.2(261.85+0.75+0.4)=9.85kNm计算简图如下：1 = 15 = 30Omm1).抗弯强度验算M =0.1q 静 I2+O.11

8、7q 活 12=0.1 13.298 0.32+0.117 0.882 0.32=0.129kNm=MW=0.129106(4.49103)=28.731Nmm2f=205Nmm2满足要求！2)、挠度变形验算=0.677q,4(100EI) =0.677 9.85 3004/(100 206000 107800)=0.024mm = l150=300150=2mm满足要求！3).最大支座反力计算小梁传递给标高调节层小梁的最大支座反力(QIk取2.5kNm2 )承载能力极限状态 Rmaxl = Llq 静 I + 1.2q 活 I = LlX 13.298 0.3 +1.2 0.8820.3=4

9、.706kN 正常使用极限状态 Rzmaxl = l.lq, = l.l9.850.3 = 3.25kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0 = 0.75m , b = l3=300mm3、翼缘板底的小梁同上,h（平均厚度）=0.475m , b = l4=300mm六、标高调节层小梁计算1.横梁和腹板底的标高调节层小梁承载能力极限状态：p = Rmax = 4.706kN正常使用极限状态：pz = Rmax = 3.25kN横梁底立杆的跨数为2跨，腹板底立杆的跨数有7跨，按四等跨计算小梁计算简图如下，I = Ib = 600mm1）.抗弯强度验算M=0.806kNm =MW=0.806106（

10、4.49103） = 179.51Nmm2f=205Nmm2满足要求！2）、挠度变形验算=0.569mm = l150=600150=4mm满足要求！3）、最大支座反力计算标高调节层小梁传递给主梁的最大支座反力（Qlk取L5kNm2 ）Rmax4 = 15.67kNR,max4 = 10.988kN2、箱室底的标高调节层小梁同上节计算过程，P = Rmax2 = 3.236kN , pz = R,max2 = 2.044kN ,按二等跨 计算小梁，I = Ic = 600mm ,则：3、翼缘板底的标高调节层小梁同上节计算过程，p = R= 2.28kN z p, = R, = 1.336kN

11、,按二等跨 计算小梁，I = Id = 900mm ,则：七、主梁计算1) 横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：P = Rmax4 = 115.67 = 15.67kN正常使用极限状态：P= R,max4 = l10.988 = 10.988kN计算简图如下，I = Ia = 600mm1)、抗弯强度验算M = 1.645kNm=MW=1.645106(375103)=4.387Nmm2f=10.89Nmm2满足要求！2) .抗剪强度验算V=10.186kN =3V(2bt) = 310.186103(2100150) = 1.019Nmm2fv=1.287 Nmm2满足要求！3) .接度变形验

12、算=0.149mm = l150=600150=4mm满足要求！4)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁的最大支座反力(QIk取IkN/m2 )Rmax7 = 33.437kN =33.437l = 33.437kN2、箱室底主梁同上计算过程，P = Rmax5 = 1 7.434 = 7.434kN , P = R,max5 = 14.855 = 4.855kN 3.翼缘板底主梁同上计算过程，P = Rmax6 = 1 7.974 = 7.974kN , P = R,max6 = 14.898 = 4.898kN可调托座计算由主梁计算”可知：1、横梁和腹板底可调托座最大受力Rmax7 = 33

13、.437kNNl=40kN满足要求！2、箱室底可调托座最大受力Rmax8 = 15.712kNNl=40kN满足要求！3、翼缘板底可调托座最大受力Rmax9 = 16.727kNNl=40kN满足要求！九、立杆计算长细比验算 = hi = 120015.8=75.949 = 15O满足要求！考虑风荷载：Mw=Qcklah210=1.40.90.0530.61.2210=0.006kNm查表得l = 0.751、横梁和腹板底立杆立杆所受轴力 Nl = RmaX7+GG3kH + Mw/Ib = 33.437+ 1.35 0.15 13.5+0.0060.6 = 36.18kN=Nl(lA) +

14、MwW=36.18103(0.75489)+0.0061065080=99.786Nmm2f=205Nmm2满足要求！2、箱室底立杆立杆所受轴力 N2 = Rmax8+GG3kH + Mwlc = 15.712+ 1.35 0.15 13.5+0.0060.6 = 18.455kN = N2(lA) + MwW=18.455 103/(0.75 489)+0.006 1065080=51.456Nmm2f=205Nmm2满足要求!3.翼缘板底立杆立杆所受轴力 N3 = Rmax9+GG3kH + Mwld = 16.727+ 1.35 0.15 13.5+0.0060.9 = 19.467kNQ=N 3(lA) + MwW=19.467 X 103/(0.75 489)+0.006 X1065080=54.216Nmm2f=205Nmm2满足要求！十、可调(固定)底托计算由上节计算可知 Nmax= maxNl zN2 ,N3 = 36.18 z18.455 z19.467 = 36.18kNN2=40kN