某卫星天线驱动用步进电机性能仿真分析.docx
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1、4、图5所示。由图4可知,电机在一个齿距范围内自定位转矩峰值为61mNu由图5可知,两个齿距范围内步进电机静转矩的正峰值为602.1mNm,负峰值为-602. 2mN m。5性能优化研究为了提高步进电机力矩密度,在小电流下,步进电机能够输出大力矩,本文以步进电机静转矩作为目标函数进行优化,通过优化设计得到步进电机静转矩的最大值。5.1转子结构对电机性能的影响及优化通过只改变转子的结构,对比分析图6、图7中两种不同的转子结构对步进电机静转矩的影响。图6是在图3的转子铁芯结构基础上,改变了中间隔磁桥厚度的大小,转子铁芯长度也随之变化;图7是将步进电机转子结构由四段铁芯变为了两段铁芯,磁钢总的厚度大
2、小保持不变。方案一、方案二的矩角特性仿真结果分别如图8、图9所示。由图8可知,当隔磁桥的厚度减小后,步进电机在两个齿距内的静转矩正峰值为657. 6mN m ,负峰值为-655.2硒111;由图9可知,当转子铁芯段数减少以后,步进电机两个齿距范围内静转矩的正峰值为717. 4mN m,负峰值由图4可知,电机在一个齿距范围内自定位转矩峰值为61mNu由图5可知,两个齿距范围内步进电机静转矩的正峰值为602.1mNm,负峰值为-602. 2mN m。5性能优化研究为了提高步进电机力矩密度,在小电流下,步进电机能够输出大力矩,本文以步进电机静转矩作为目标函数进行优化,通过优化设计得到步进电机静转矩的
3、最大值。5.1转子结构对电机性能的影响及优化通过只改变转子的结构,对比分析图6、图7中两种不同的转子结构对步进电机静转矩的影响。图6是在图3的转子铁芯结构基础上,改变了中间隔磁桥厚度的大小,转子铁芯长度也随之变化;图7是将步进电机转子结构由四段铁芯变为了两段铁芯,磁钢总的厚度大小保持不变。方案一、方案二的矩角特性仿真结果分别如图8、图9所示。由图8可知,当隔磁桥的厚度减小后,步进电机在两个齿距内的静转矩正峰值为657. 6mN m ,负峰值为-655.2硒111;由图9可知,当转子铁芯段数减少以后,步进电机两个齿距范围内静转矩的正峰值为717. 4mN m,负峰值由图4可知,电机在一个齿距范围
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