基板玻璃窑炉电熔高锆砖关键性能研究.docx

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1、电熔高错砖作为基板玻璃气电混合窑炉池壁及池底的主流应用材料，随着高世代基板玻璃引出量增大，流速增大对池壁及池底的冲刷作用加剧，因此窑炉电熔高错砖在玻璃熔化过程中不可避免地受到高温玻璃液的侵蚀及窑炉各种电化学气氛的侵蚀，造成窑炉寿命降低，所以研究窑炉用电熔高错砖的关键性能指标如热膨胀性能、体积电阻率、抗玻璃液侵蚀性能及发泡性能，对窑炉升温过程的膨胀管理，延长窑炉寿命及电熔高错砖的选材、工艺制定方面都有着非常重要的应用价值。本文通过设计科学的实验测试过程，对两种不同型号电熔高错砖热膨胀率、体积电阻率、抗玻璃液侵蚀及发泡等关键性能进行测试对比研究，选出性能最优的电熔高错砖材料为产线窑炉的高效稳定运行

2、提供技术支撑。1、关键性能研究(1)热膨胀率将A和B两种电熔高错砖材料加工为矩形结构，测量初始状态下样品的尺寸，从常温以6Cmin升温至1600,升温过程每间隔100。C测量一次样品尺寸，计算不同温度下样品体积和体积膨胀率。不同温度下的体积膨胀率如图1所示。电熔高锦传A-电熔高锚陡B图1两种电熔高错砖材料膨胀率对比从图1可知，两种材料在I1OO以前体积膨胀率均呈上升趋势，高点达0.7%左右，在I1OO以后A材料体积收缩拐点首先出现,在1200达低点0.22%,B材料在约1240体积收缩率达低点,约0.08%,通过测试对比，两种电熔材料A、B的升温热膨胀趋势基本相同。(2)体积电阻率将两种电熔高

3、错砖材料A和B外形加工为圆柱状，圆柱两端接入钳金端子，钳金端子再接入钳金导线然后将样品两端的钳金导线接入直流双臂电桥，固定好测试装置后置于高温井式炉中，以6Cmin的升温速率升温至1600,升温过程中测量不同温度下两种电熔材料对应的电阻值，然后计算不同温度下两种电熔材料的高温体积电阻率，曲线如图2所示。110T1r,1212501313501400145015155016温度C-电熔高熔砖BT-电馅高希得A图2两种电熔高错砖材料高温体积电阻率从图2可以看出，B材料的体积电阻率在12001600区间内整体较A材料高。不同温度下玻璃液高温体积电阻率见图3。由图3可知，玻璃液在1600C时电阻率约为

4、IOOQcm,B材料在1600电阻率约为240Qcm,A材料在1600电阻率约为120cm,考虑电熔高错砖在正常使用时与玻璃液可能产生阻值交换造成窑炉加电过程电流偏移，因此B材料在高温段的体积电阻率更符合产线运行的理论要求。（3）抗侵蚀性能将两种电熔高错砖材料A和B加工为12mmX24mm105mm的外形尺寸，按照图4所设计的评价方法将样品加工为所需尺寸后固定于玻璃液中，将测试电熔材料抗玻璃液侵蚀的装置置于高温炉中以6Cmin的升温速率升温至1650下保持恒温状态72h,之后随炉冷却，测量两种电熔材料与玻璃液直接接触面深度方向上的尺寸变化，考察两种电熔材料A和B在侵蚀前后的深度变化，测试结果B

5、材料A材料侵蚀前尺寸Anm11.7811.77侵独后尺寸Anm9.089.10侵蚀量mm2.70267侵蚀速度/(rmn/d)0.450.45图4电熔高错砖抗侵蚀性能评价方法表1两种材料抗玻璃液侵蚀结果从表1可知，两种电熔材料抗玻璃液侵蚀速度基本一样，与玻璃液高温作用过程中具有同等的耐玻璃液侵蚀性能。(4)发泡性能将两种电熔高错砖材料A和B加工为5mmX20mmX20mm的薄片状，薄片上表面放置基板玻璃碎片后，按照图5所设计的电熔高错砖发泡性能评价方法，置于高温炉中以6Cmin的升温速率升温至1600下保温2h,然后随炉冷却，考察两种材料上表面1mm以上的发泡个数，测试结果如表2所示。1600

6、tX2h耐材上表面1mm气泡数量玻璃、_加热III144尸三二耐火材料/图5电熔高错破发泡性能评价方法表2两种材料表面玻璃液发泡结果从表2可知，两种电熔高错砖材料的发泡个数A材料B材料，与基板玻璃液高温接触时B材料的发泡性能更优。2、结论通过设计合理的实验方法，测试两种电熔高错砖材料A和B的热膨胀率、体积电阻率、抗玻璃液侵蚀性能及发泡性能，通过对比研究，结果表明：A材料和B材料的升温过程热膨胀曲线基本相同，利于产线升温过程中的膨胀管理；B材料的体积电阻率在12001600区间内整体较A材料高，与玻璃液在此温度区间不存在阻值交互点；A和B两种电熔材料具有同等的耐玻璃液侵蚀性能；高温状态下A和B两种电熔高错砖材料的发泡个数对比为A材料B材料，表明与基板玻璃液高温接触时B材料的发泡性能更优，综合两种电熔材料关键性能对比，B材料在基板玻璃气电混合型窑炉选材方面更符合高效稳定运行的技术要求。