地下室梁模板支撑体系施工设计方案.docx

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1、裙楼地下室柩东梁模板支撑体系施工设计方t工程名称:北工单依编制人编制时间板架舞支撑体余卷工设计方案1、编制依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 2006年版木结构设计规范(GB50005-2003)钢结构设计规范(GB50017-2003)混凝土结构设计规范(GB50010-2002)。冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)2、工程概况：*位于*,塔楼部分为框架一剪力墙结构，裙楼部分为框架结构，主楼地上层、地下 层，主体高度m；裙楼地上局部五层、地下一层，高度24m。建筑物东西弧长为97915mm和90462mb南北

2、宽20100mb总建筑面积61903. 3球，其中地上51865. 02 f,地下7329. 19近。裙楼横向柱网间距为7500mm、8000mm,纵向柱网间距为7200mni、8000mm8800mm,横向梁最大框架梁为400X 1350mm,其他小框架梁以350义800mm为主，纵向框架梁以350X800mm为主，次梁大部分为250义500mm的井字梁。3、设计参数3.1模板支架参数最大梁截面尺寸宽度:0.4队 高度1.35m；模板支架高度4. 65m；梁两侧立杆间距WL 1m,梁底增加1根立杆；立杆平行于梁跨度方向间距450mm (见图3),其他纵横向框架梁截尺寸宽度0.35m,高度0.

3、8m；模板支架高度5. 2m；楼板厚度：0.18m；水平杆最大步距：1. 4m；梁底面板下次楞采用50mm宽、80mm高方木，间距175 mm (150 mm)；钢管采用6 48X3.0；面板采用15mm厚木胶合板。采用6 48X3.0 mm双钢管主楞；次楞采用50mm宽、80mm高方木；1350mm截面高度框架梁次楞间距187mm； 800mm截面高度框架梁次楞间距：190mni；3. 3荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重(G。： 0. 35kN/m2；每米立杆结构自重:0. 12kN/m；新浇筑碎自重(G2k)： 24kN/m3；钢筋自重(G3k)： 1. 5kNm3 ；可变荷载标准值

4、：施工人员及设备荷载(Qlk) ：2. 5kN/m2；振捣碎对水平面模板荷载面2k)： 2kNm振捣碎对垂直面模板荷载(Q2k)： 4kNm倾倒碎对梁侧模板产生水平荷载364kN/m2；4、400mm 1350mm框架梁模板支撑体系结构验算图1、1350mm框架梁支撑体系施工图图2、框架梁两侧立杆及现浇板纵横跨中剪刀撑搭设示意图图3、1350mm截面高度框架梁梁底支撑体系施工图4.1模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其F0. 22 cto 1 2中的较小值:二0 22 24 X 8. 0 X 1. 2 1. 15 X1. 16=67.62 kNm2

5、FcH=24 1. 35=32. 4kNm2其中c-混凝土的重力密度，取24kNmto -新浇混凝土的初凝时间，按施工配合比取8h； T一混凝土的入模温度按冬期施工综合蓄热法要求取10 ；V 混凝土的浇筑速度，取L35m/h；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取L35m；-外加剂影响修正系数，取1.2；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值32. 4kNm2o4. 2梁侧模板面板受力验算面板采用木胶合板，厚度为15mm,按简支跨计算，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.45m作为计算单元。面板的截面抵抗

6、矩归45.001.5l. 5/6=16. 88cm3；截面惯性矩 1= 45. 00l. 51. 51. 5/12=12. 66cm4；4. 2.1强度验算(1)、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0. 187mo(2)、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=32. 4kNm2,振捣砂对侧模板产生的荷载标准值Q2=4kNm2o均布线荷载设计值为:q1=0. 9 1.232. 4+1. 4X4. 0 0. 45=18. 02KNmq1=0. 9 1. 3532. 4+1. 40.74. 00. 45=19. 3KNm根据以上两者比较应取q1=19. 3KNm作

7、为设计依据。(3)、强度验算施工荷载为均布线荷载:q1L2 19.30. 1872Mmax= =0.084KN m88面板抗弯强度设计值f=12. 5N/mn)2；Mmax0.084106 二 二二5 01Nmm2 f=12.5Nmm2W16.88X103面板强度满足要求!4. 2. 2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0. 4532. 4=14. 58N/mm；面板最大容许挠度值：187/250=0. 75mm；面板弹性模量:E = 4500NmmS5qL4514.581874侬ax=-0.21mm 0. 75mm384EI384

8、 4500 25.31 104满足要求!4. 3梁侧模板次楞验算次楞采用木楞，宽度:50mm高度:80mm,间距：0 187m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩 W =5. 08.08. 0/6=53. 33cm3；截面惯性矩 I =5.08.08.08. 0/12=213. 33cm44. 3.1强度验算(1)、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0. 45mo次楞计算简图1=0. 45m(2)、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=32. 4kNm2,振捣碎对侧模板产生的荷载标准值Q2=4kNm2o均布线荷载设计值为：q1=

9、0. 9 1.232. 4+1. 44. 00. 187=7. 49KNmq2=0. 9 1. 35X32. 4+1. 40. 74. 00. 187=8. 02KNm根据以上两者比较应取q=8. 02KNm作为设计依据。(3)、强度验算计算最大弯矩：Mwx=0. lqL2=O. l8.02 0 . 452=0. 162kN m最大支座力：1. lqL=l. 18. 020. 45=3. 97kN次楞抗弯强度设计值f =17NmMax0. 162106。= 3. 04Nmm2 17Nmm2W53.33X 103满足要求！4. 3. 2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故

10、其作用效应的线荷载计算如下：q = 32.40. 187=6. 06N/mm；次楞最大容许挠度值：L/250 =450/250 =1.8mm；次楞弹性模量：E = lOOOON/mm2；0. 677qL10. 677 6. 06450lMax-二二0. 079mm 1. 8mm100EI10010000213. 33104满足要求！4. 4梁侧模板主楞计算主楞采用48X3. 0mm双钢管，间距0. 45m,采用M12对拉螺栓竖向间距560mm,水平间距450m,钢管截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =24. 49=8. 98cm3；截面惯性矩I =210. 78=21. 56cm

11、4o4. 4.1强度验算(1)、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.97kN,按集中荷载作用下两跨连续梁计算，其计算跨度取，L=0. 56mo1.99KN 3.97KN 3.97KN3.97KN 3.97KN 3.97KN 1.99KN | I G0/560z560/77主楞计算简图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：Nl=4. 63kN;N2=14. 55KN; N3=4. 63KN;最大弯矩 Mna =0. 74kN. m；最大变形 il4ax=0. 23mmo(2)、强度验算最大弯矩NU=O 74kN m主楞抗弯强度设计值f =205Nm2.Mmax0.74106 = = = 82.

12、41Nmm2 205Nmm2W22X4.490X 103满足要求！4. 4. 2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=L 1X32.4X0. 187X045=30kN,主楞弹性模量：E =206000Nmm2o主楞最大容许挠度值：L250=560250 = 2. 24mm；经计算主楞最大挠度UL=0 23mm N=11.21kNo 满足要求!4. 6梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距0. 45m作为计算单yc 0面板的截面抵抗矩忙45. 0l. 51. 5/6=16. 88cm3；截面惯性矩I= 45.

13、0l. 51. 51. 5/12=12. 66cm4；4. 6.1强度验算(1)、梁底次楞为3根，面板按简支跨计算，其计算跨度取梁底次楞间距,L=0. 175mo(2)、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0. 9 1.2 (32. 41. 35+1. 51. 35+0. 5)+1. 42 0. 45=23. 62kNmq1=0.9 1. 35 X (32.4 1. 35+1. 5 1.35+0. 5)1.4 X 0. 7 2 X根据以上两者比较应取q1=26. 09kNm作为设计依据。经过计算得到从左到右各支座力分别为：Nl=2. 28kN;N2=2. 28kN;最大弯矩U = 0. 10KN. m梁底模板抗弯强度设计值f (Nmm2) =12. 5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：Max0. 10106 = 5. 92Nmm2 12. 5Nmm2W16.88X103